六棱柱形戰(zhàn)斗部預(yù)制破片驅(qū)動(dòng)的數(shù)值模擬與試驗(yàn)

武敬博，茍瑞君，鄭俊杰，王學(xué)雷，趙燕兵

(中北大學(xué)化工與環(huán)境學(xué)院, 山西 太原030051)

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六棱柱形戰(zhàn)斗部預(yù)制破片驅(qū)動(dòng)的數(shù)值模擬與試驗(yàn)

武敬博，茍瑞君，鄭俊杰，王學(xué)雷，趙燕兵

(中北大學(xué)化工與環(huán)境學(xué)院, 山西 太原030051)

摘要：為研究六棱柱形戰(zhàn)斗部預(yù)制破片的殺傷效果，建立了正六棱柱戰(zhàn)斗部的三維模型，并以等高、等外徑的普通圓柱形戰(zhàn)斗部為對(duì)照組，利用LS-DYNA軟件分別模擬了二者在端面中心起爆與偏心兩線(xiàn)起爆時(shí)對(duì)破片的驅(qū)動(dòng)過(guò)程，分析了破片的速度與密度增益，并設(shè)計(jì)了實(shí)彈試驗(yàn)對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行了驗(yàn)證。模擬結(jié)果表明，偏心兩線(xiàn)起爆時(shí)，六棱柱形戰(zhàn)斗部和圓柱形戰(zhàn)斗部破片速度的增益分別為9.2%和12.2%，與試驗(yàn)值的誤差均在10%以?xún)?nèi)。試驗(yàn)結(jié)果表明，與端面中心起爆的圓柱形戰(zhàn)斗部相比，六棱柱形戰(zhàn)斗部在端面中心起爆和偏心兩線(xiàn)起爆時(shí)分別可使破片密度提高53.6%和74.1%，且使破片在較遠(yuǎn)距離處仍有較優(yōu)的聚集效果。

關(guān)鍵詞：爆炸力學(xué)；六棱柱形戰(zhàn)斗部；密度增益；LS-DYNA軟件；預(yù)制破片；偏心起爆

引 言

通常評(píng)價(jià)戰(zhàn)斗部預(yù)制破片殺傷能力的指標(biāo)主要是破片速度與密度。不同結(jié)構(gòu)、裝藥比的戰(zhàn)斗部，速度的增益能力不同[1-2]。單點(diǎn)偏心起爆能顯著增加目標(biāo)方位的破片初速，但對(duì)目標(biāo)方向的密度提升作用較小。破片的飛散方向取決于戰(zhàn)斗部的形狀、起爆方式等，早期爆炸成形戰(zhàn)斗部通過(guò)削弱目標(biāo)部分的外殼，使破片更易向目標(biāo)方向飛散[3]，但輔裝藥對(duì)主裝藥的影響卻難以控制；后期采取整體變形的思路，比如“膠囊”戰(zhàn)斗部[4]和D型戰(zhàn)斗部[5]等，這兩種戰(zhàn)斗部能顯著提升目標(biāo)方向的破片密度，若進(jìn)一步提高其爆炸控制系統(tǒng)的可靠性和準(zhǔn)確性，此類(lèi)戰(zhàn)斗部將在未來(lái)戰(zhàn)場(chǎng)上顯示出更大威力。聚焦戰(zhàn)斗部通過(guò)構(gòu)造內(nèi)腰鼓型的結(jié)構(gòu)，縮小了破片的飛散角，形成密集的殺傷帶[6]，以增強(qiáng)毀傷性能。為滿(mǎn)足戰(zhàn)斗部互換性與專(zhuān)業(yè)性的要求，需要一種結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于實(shí)現(xiàn)的戰(zhàn)斗部。LI Yuan等[7]在研究戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)與起爆點(diǎn)對(duì)破片殺傷效應(yīng)的影響時(shí)，指出了六棱柱結(jié)構(gòu)的戰(zhàn)斗部破片在速度、動(dòng)能以及密度方面的優(yōu)勢(shì)。

本研究對(duì)六棱柱形戰(zhàn)斗部和傳統(tǒng)圓柱形戰(zhàn)斗部的破片驅(qū)動(dòng)過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬，對(duì)比分析了二者破片速度和飛散情況；并通過(guò)實(shí)彈試驗(yàn)，采用測(cè)速和統(tǒng)計(jì)靶板彈孔分布的方法驗(yàn)證了模擬結(jié)果，以期為戰(zhàn)斗部殺傷元增益技術(shù)的發(fā)展提供參考。

1數(shù)值模擬

1.1戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)

本研究旨在考察棱柱形戰(zhàn)斗部定向方向的破片增益效果，為提高效率，仿真建模和試驗(yàn)時(shí)破片只附著1/2戰(zhàn)斗部。設(shè)置圓柱組與六棱柱組以作對(duì)比，戰(zhàn)斗部的具體尺寸參數(shù)如圖1(a)和(b)所示，除角度外圖中單位均為mm。戰(zhàn)斗部主要由預(yù)制破片、襯筒、主裝藥3部分構(gòu)成，破片為單枚質(zhì)量2g、直徑6mm的鎢制小球，襯筒為2mm厚的2A12鋁制殼體，炸藥為B炸藥，裝藥密度1.69g/cm3。根據(jù)上述參數(shù)計(jì)算得出，棱柱形戰(zhàn)斗部和圓柱形戰(zhàn)斗部的主裝藥質(zhì)量分別約為3062g和3520g，前者約輕16%。

為比較不同工況下破片的飛散情況，分別設(shè)置上端面中心起爆與偏心線(xiàn)起爆兩種方式。偏心線(xiàn)起爆為沿戰(zhàn)斗部豎直方向的兩列同步起爆，兩起爆線(xiàn)的夾角為60°，每列設(shè)4個(gè)等距的起爆點(diǎn)，共8個(gè)起爆點(diǎn)(如圖1(c)所示)，定義此時(shí)兩列起爆點(diǎn)所夾面的正對(duì)方向?yàn)槎ㄏ蚍较?，設(shè)定向區(qū)的中線(xiàn)為0°位，則定向區(qū)為-30°～30°的范圍。

圖1　戰(zhàn)斗部尺寸參數(shù)及偏心起爆示意圖Fig.1　Warhead size parameters and schematic diagramof eccentric initiation

1.2算法分析及有限元模型的建立

采用流固耦合算法模擬炸藥與襯筒、破片的作用，炸藥周?chē)畛淇諝饨橘|(zhì)，二者劃分為Euler網(wǎng)格，破片、襯筒劃分為L(zhǎng)agrange網(wǎng)格，放置在Euler網(wǎng)格中。襯筒與破片之間設(shè)置自動(dòng)面面接觸，對(duì)空氣域的外邊界施加壓力輸出條件以消除邊界效應(yīng)；鎢球之間定義為自動(dòng)單面接觸，單位采用cm-g-μs，建立全尺寸模型進(jìn)行計(jì)算，如圖2所示。

1.3材料參數(shù)

炸藥采用高能炸藥計(jì)算模型(*MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN)，狀態(tài)方程使用*EOS_JWL狀態(tài)方程，具體參數(shù)如表1所示，其中ρ、D和pCJ分別為炸藥的密度、爆速和C-J壓力，A、B、R1、R2、ω為與炸藥性質(zhì)有關(guān)的常數(shù)。襯筒、破片采用*MAT_JOHNSON_COOK材料模型和*EOS_GRUNEISEN狀態(tài)方程。通過(guò)材料模型中自帶的失效參數(shù)的控制，在單元畸變過(guò)大時(shí)刪除，參數(shù)見(jiàn)表2，其中ρ、E、μ、G分別為材料的密度、楊氏模量、泊松比和剪切模量，A為歸一化內(nèi)聚強(qiáng)度，D1為失效參數(shù)。空氣采用*MAT_NULL模型和線(xiàn)性多項(xiàng)式狀態(tài)方程，參數(shù)見(jiàn)表3，其中ρ為空氣密度，C0～C5為空氣相關(guān)的多項(xiàng)式方程系數(shù)。部分參數(shù)取自文獻(xiàn)[8-9]。

表2　破片與鋁殼的模型參數(shù)

表3　空氣模型與狀態(tài)方程參數(shù)

1.4模擬結(jié)果及分析

炸藥起爆后，爆轟波以球面波形式傳播，襯筒殼體開(kāi)始膨脹，在極短的時(shí)間內(nèi)殼體破裂后，破片向外飛散，傳播過(guò)程如圖3所示。由圖3可知，150μs時(shí)鎢球的速度已趨于穩(wěn)定，按一定角度飛散。由于受到端面稀疏波的影響，破片速度呈現(xiàn)兩端小、中間大的變化梯度，反映到圖3中，不同速度的破片形成了向外的類(lèi)似弧形面的結(jié)構(gòu)。

圖3　各起爆方式下兩種戰(zhàn)斗部在不同時(shí)刻的破片飛散情況Fig.3　Fragment dispersions of the two kinds of warheadsat different moments under various initiation modes

1.4.1速度對(duì)比分析

通過(guò)端面中心起爆和偏心兩線(xiàn)8點(diǎn)起爆的方式，考察六棱柱形戰(zhàn)斗部的破片速度增益。在LSPP后處理中，提取兩種起爆方式下六棱柱與圓柱形戰(zhàn)斗部的破片平均速度，結(jié)果如圖4所示。從圖4可以看出，在端面中心起爆時(shí)，六棱柱形戰(zhàn)斗部破片平均速度約為970m/s，而圓柱形戰(zhàn)斗部破片速度約為998m/s；偏心兩線(xiàn)起爆時(shí)，六棱柱形戰(zhàn)斗部破片平均速度約為1089m/s，較其端面中心起爆約提高9.2%，圓柱形戰(zhàn)斗部破片速度約為1120m/s，較其端面中心起爆提高約12.2%。在兩種起爆方式下，與圓柱形戰(zhàn)斗部相比，六棱柱形戰(zhàn)斗部的破片速度都僅小2.8%左右，考慮到其主裝藥量少約16%，可認(rèn)為六棱柱形戰(zhàn)斗部對(duì)破片速度有較優(yōu)的增益能力。

圖4　各起爆方式下兩種戰(zhàn)斗部破片的平均速度Fig.4　Average velocity of fragments of the two kinds ofwarheads under various initiation modes

(1)

端面起爆時(shí)，距起爆端不同距離處的破片初速可由式(2)[10]求得

vx=[1-0.3615exp(-1.111x/dx)]×

{1-0.1925exp[-3.03(l-x)/dx]}×vM

(2)

式中：dx為距離起爆端x距離處的裝藥直徑。

將戰(zhàn)斗部相關(guān)參數(shù)帶入式(1)、式(2)，求得六棱柱形戰(zhàn)斗部端面中心起爆時(shí)的破片平均速度約為1185m/s，比模擬結(jié)果大20%。由于格尼公式是采用如產(chǎn)物均勻膨脹、能量全部作用于破片飛散等假設(shè)推導(dǎo)出來(lái)的，并沒(méi)有考慮厚度不同的殼體膨脹速度的差距，且爆炸能量并非全部作用于破片飛散，因此求得的破片速度偏大，同時(shí)本研究所述的六棱柱形戰(zhàn)斗部的爆轟產(chǎn)物泄出十分明顯，這也限制了格尼公式的使用。因此仍需更多的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)進(jìn)一步修正可適用于六棱柱形戰(zhàn)斗部的工程計(jì)算公式。

1.4.2破片飛散對(duì)比分析

從圖3可以看出，圓柱形戰(zhàn)斗部的破片沿圓周均勻分散，而六棱柱形戰(zhàn)斗部的破片在速度穩(wěn)定之后，呈現(xiàn)出明顯的緊密聚集的現(xiàn)象，類(lèi)似于“殺傷帶”的破片群在命中目標(biāo)后，將造成更有效的殺傷作用。

未爆時(shí)，定向區(qū)內(nèi)的破片排布在與戰(zhàn)斗部豎直鉛垂面(圖2中YOZ平面)夾角為-30°～30°的范圍內(nèi)，共計(jì)40行，每行9個(gè)鎢珠。取戰(zhàn)斗部赤道面的破片進(jìn)行分析，依次編號(hào)為1～9。提取150μs時(shí)1～9號(hào)破片的徑向速度分量與合速度，計(jì)算破片飛散方向偏離YOZ平面正向的夾角θ，如圖5所示。

從圖5可以看出，六棱柱形戰(zhàn)斗部各個(gè)破片偏離的程度明顯較小，偏離角的極差約為30°，且相鄰破片之間的差異亦較小，約為3°，即定向方向上的破片集中在30°張角的范圍內(nèi)，且飛散至更遠(yuǎn)處時(shí)

仍能保持較好的聚集效果。

圖5　各起爆方式下兩種戰(zhàn)斗部破片的偏離角度Fig.5　Fragment drift-off angles of the two kinds ofwarheads under various initiation modes

為更直觀地說(shuō)明，將150μs時(shí)定向區(qū)全部破片的飛散方向偏離YOZ面的角度分布情況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，如圖6所示，橫坐標(biāo)為破片合速度的方向偏離豎直面的夾角θ，縱坐標(biāo)為該對(duì)應(yīng)角度下的破片數(shù)量。

圖6　各起爆方式下不同徑向偏離角對(duì)應(yīng)的破片數(shù)量統(tǒng)計(jì)

從圖6中可以看出，與圓柱形戰(zhàn)斗部破片的松散分布相比，六棱柱形戰(zhàn)斗部幾乎所有破片偏離豎直面的角度均在約-15°～15°的區(qū)間內(nèi)，破片密集程度很高。同時(shí)可發(fā)現(xiàn)，偏心兩線(xiàn)起爆時(shí)，小角度區(qū)間內(nèi)的破片數(shù)量增多，破片的密集度提高。偏心兩線(xiàn)起爆的情況下，爆轟波發(fā)生碰撞，波陣面的方向改變，傳播至破片時(shí)，各個(gè)破片所受驅(qū)動(dòng)力方向(即切線(xiàn)的法向方向)的張角變小，使得破片能以較密集的趨勢(shì)向外飛散。

2試驗(yàn)驗(yàn)證

2.1實(shí)彈參數(shù)

為驗(yàn)證模擬結(jié)果，針對(duì)前述兩種形狀的戰(zhàn)斗部分別進(jìn)行端面中心和偏心兩線(xiàn)兩種方式下的靜爆試驗(yàn)，實(shí)彈參數(shù)如表4所示。樣彈的規(guī)格、各部分的材料與前文一致，僅環(huán)繞1/2破片。在頂面作孔，引爆孔中的起爆藥柱實(shí)現(xiàn)端面中心起爆；側(cè)表面上做8個(gè)等徑的圓形槽(同圖1(c)所示)，放置同規(guī)格的起爆藥柱，利用一入八出的爆炸邏輯網(wǎng)絡(luò)實(shí)現(xiàn)同步偏心兩線(xiàn)起爆。

表4　實(shí)彈參數(shù)

2.2現(xiàn)場(chǎng)布置

根據(jù)扇形靶試驗(yàn)方法，在戰(zhàn)斗部的定向方向排布靶板，現(xiàn)場(chǎng)布置實(shí)況及示意圖如圖7所示。試驗(yàn)時(shí)，樣彈立式放置，起爆端朝上，彈體幾何中心與靶板中心高度平齊；距彈體10m處設(shè)置靶板，靶板材質(zhì)為Q235鋼，規(guī)格為2m×1m×8mm(高×寬×厚)，編號(hào)為1～7；考慮到戰(zhàn)斗部的對(duì)稱(chēng)性，為減少誤差，重點(diǎn)統(tǒng)計(jì)爆心發(fā)散30°范圍內(nèi)的破片分布，即只統(tǒng)計(jì)1～5號(hào)靶板的彈孔數(shù)目，而將6、7號(hào)作為參考靶；在13.5m處設(shè)置一塊獨(dú)立靶，以考察更遠(yuǎn)處六棱柱形戰(zhàn)斗部所驅(qū)動(dòng)破片的數(shù)量。分別在距爆心11.0m和7.5m處設(shè)置兩個(gè)激光測(cè)速儀，通過(guò)激光發(fā)射系統(tǒng)、反射膜、激光接收系統(tǒng)等形成矩形激光光幕，通過(guò)檢測(cè)破片穿越光幕時(shí)引發(fā)的光通量變化時(shí)間，可計(jì)算得出該破片的即時(shí)速度。

圖7　試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)布置情況及示意圖Fig.7　Setup and schematic diagram of the test site

2.3試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.3.1 速度增益分析

依照球形破片速度的衰減公式[3]，由測(cè)速點(diǎn)的

速度反推計(jì)算得出破片初速，去除明顯偏小值，獲得平均速度，結(jié)果見(jiàn)表5。從表5可知，模擬值均較實(shí)測(cè)值略小，其原因在于采用ALE算法模擬爆轟產(chǎn)物膨脹擴(kuò)大時(shí)，產(chǎn)物的前沿面較為平滑，破片的速度曲線(xiàn)沒(méi)有明顯的突躍變化；模擬時(shí)，鋁殼襯筒在變形過(guò)大的情況下失效刪除，部分能量提前逸散，但實(shí)際中鋁殼經(jīng)歷了膨脹炸裂的過(guò)程，同時(shí)破碎的殼體可能穿過(guò)測(cè)速光幕，這也會(huì)影響速度平均值的精確度。模擬值與實(shí)測(cè)值的誤差在10%以?xún)?nèi)，可認(rèn)為模擬值是可信的。

表5　破片速度實(shí)測(cè)值與模擬值對(duì)比

2.3.2 密度增益分析

破片穿靶效果如圖8所示。從圖8可以看出，大多數(shù)破片均能穿透靶板且形成圓形通孔，少數(shù)破片未穿透而嵌在靶板上，這些均為有效數(shù)據(jù)；此外還有極少數(shù)的微小孔和大型不規(guī)則孔，微小孔可能是爆炸沖擊波吹起的碎石子或其他雜物擊中靶板留下的痕跡，而大型不規(guī)則孔是由撕裂的金屬雜物造成的，這些均會(huì)對(duì)統(tǒng)計(jì)結(jié)果造成影響，應(yīng)予以剔除。統(tǒng)計(jì)各靶板的彈孔數(shù)目列于表6。

圖8　破片著靶效果實(shí)物圖Fig.8　Picture of target plate penetrated by fragments

戰(zhàn)斗部形狀起爆方式彈孔數(shù)目/個(gè)1號(hào)靶2號(hào)靶3號(hào)靶4號(hào)靶5號(hào)靶總計(jì)破片密度/(個(gè)·m-2)密度增益/%六棱柱端面中心334246292217217.253.6六棱柱偏心兩線(xiàn)124071472519519.574.1圓柱端面中心262913261811211.20圓柱偏心兩線(xiàn)373825343416816.850.0

由表6可知，不同起爆方式下，六棱柱形戰(zhàn)斗部的破片密度均高于圓柱形戰(zhàn)斗部。以圓柱端面中心起爆為基準(zhǔn)，單點(diǎn)起爆和兩線(xiàn)起爆分別可使破片密度提高53.6%和74.1%。此外試驗(yàn)結(jié)果也證明了偏心兩線(xiàn)起爆能增大目標(biāo)方向破片密度的推論。

分析3號(hào)靶板可發(fā)現(xiàn)，在13.5m處，六棱柱形戰(zhàn)斗部形成的破片數(shù)目要遠(yuǎn)遠(yuǎn)多于圓柱形戰(zhàn)斗部，該現(xiàn)象證明了六棱柱形戰(zhàn)斗部具有較好的破片聚集能力，在較遠(yuǎn)距離處仍能保證充足的殺傷元數(shù)量。

六棱柱形戰(zhàn)斗部的殼體存在轉(zhuǎn)折角，該處有應(yīng)力集中的現(xiàn)象，爆轟產(chǎn)物傳播至此處時(shí)，會(huì)造成轉(zhuǎn)折角處優(yōu)先產(chǎn)生裂痕，而此時(shí)產(chǎn)物對(duì)破片的驅(qū)動(dòng)加速過(guò)程尚未結(jié)束。爆轟波靠近裂痕處的部分向外溢出，而主體仍繼續(xù)推動(dòng)破片運(yùn)動(dòng)，破片受到的合力近似地垂直于棱柱側(cè)平面，從而使其徑向分散程度變小，破片以更密集的姿態(tài)飛向目標(biāo)。

與破片軸向飛散戰(zhàn)斗部、聚焦戰(zhàn)斗部等情況類(lèi)似，六棱柱形戰(zhàn)斗部某個(gè)方向的破片聚集，必然會(huì)造成兩個(gè)破片密集區(qū)域之間存在一定的殺傷元稀疏區(qū)，六棱柱棱角處的破片很少，在沒(méi)有外殼的模擬條件下，相鄰破片密集區(qū)之間有近30°的死角，這一問(wèn)題的解決有賴(lài)于精確制導(dǎo)和引戰(zhàn)配合技術(shù)的發(fā)展。六棱柱形戰(zhàn)斗部能夠顯著提高目標(biāo)方向的破片密度，同時(shí)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，容易實(shí)現(xiàn)，便于和偏心起爆技術(shù)相結(jié)合，同時(shí)在保證殺傷能力的基礎(chǔ)上減輕了質(zhì)量，對(duì)戰(zhàn)斗部的發(fā)展有積極作用。

3結(jié)論

(1) 采用數(shù)值模擬得到六棱柱形戰(zhàn)斗部對(duì)預(yù)制破片的驅(qū)動(dòng)過(guò)程，所得的破片初速、觀測(cè)區(qū)的破片分布情況與試驗(yàn)結(jié)果基本吻合，模擬結(jié)果可信。

(2) 相同裝藥高度和外徑時(shí)，與圓柱形戰(zhàn)斗部相比，六棱柱形戰(zhàn)斗部裝藥質(zhì)量少16%，但在同一起爆方式下，二者的破片速度僅相差2.8%，而偏心兩線(xiàn)起爆可使二者破片的速度分別提升9.2%和12.2%，差距較小。綜合考慮，可認(rèn)為六棱柱形戰(zhàn)斗部對(duì)破片速度有較優(yōu)的增益能力。

(3) 以圓柱形戰(zhàn)斗部端面中心起爆為基準(zhǔn)，六棱柱形戰(zhàn)斗部的端面中心和偏心兩線(xiàn)起爆、圓柱形戰(zhàn)斗部?jī)删€(xiàn)起爆，分別可使破片密度提高53.6%、74.1%和50.0%。偏心兩線(xiàn)起爆方式有助于提高破片密度。六棱柱形戰(zhàn)斗部生成的破片群有良好的聚集性，能有效增加破片著靶的數(shù)量，且在較遠(yuǎn)距離處仍能保證良好的殺傷密度。

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Numerical Simulation and Experiment of Premade Fragments Droved by Hexagonal Prism Shaped Warhead

WU Jing-bo, GOU Rui-jun, ZHENG Jun-jie, WANG Xue-lei, ZHAO Yan-bing

(School of Chemical Engineering and Environment, North University of China, Taiyuan 030051, China)

Abstract:To study the damage effects of premade fragment formed by hexagonal prism shaped warhead, a 3D model of hexagonal prism shaped warhead was established and an ordinary cylinder warhead with same height and same outer diameter was set as control group. The driven processes of fragments under end-surface initiation and eccentric two lines initiation for both were simulated by LS-DYNA software, respectively, and the simulated gains of fragment velocity and density were analyzed. An actual test was designed to verify the simulated results. The simulated results show that the gain of fragments velocity of hexagonal prism shaped warhead and cylindrical warhead is 9.2% and 12.2% respectively under eccentric two lines initiation, the errors with experiment values are all less than 10%. The experimental results show that compared with cylinder warhead under end-surface initiation, the hexagonal prism shaped warhead makes the fragment density improve by 53.6% and 74.1% under end-surface initiation and eccentric two lines initiation respectively and the fragment still have a better focus effect in a long distance.

Keywords:explosion mechanics; hexagonal prism shaped warhead; density gain; LS-DYNA software; premade fragment;eccentric initiation

DOI：10.14077/j.issn.1007-7812.2016.03.018

收稿日期:2016-01-16; 2016-01-31

基金項(xiàng)目:武敬博(1992-)，男, 碩士研究生，從事戰(zhàn)斗部增益設(shè)計(jì)研究。E-mail: zbwujingbo@163.com

作者簡(jiǎn)介:茍瑞君(1968-)，女，教授，從事武器系統(tǒng)對(duì)抗技術(shù)和現(xiàn)代爆炸技術(shù)研究。E-mail: grjzsh@163.com

中圖分類(lèi)號(hào)：TJ414

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1007-7812(2016)03-0089-06