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    黃淮地區(qū)某粉質(zhì)黏土類深基坑工程變形監(jiān)測與控制

    2016-05-25 00:37:14高均昭尚世宇
    工程與建設(shè) 2016年4期
    關(guān)鍵詞:抗滑樁安全系數(shù)滲流

    高均昭, 尚世宇

    (許昌學(xué)院 土木工程學(xué)院,河南 許昌 461000)

    黃淮地區(qū)某粉質(zhì)黏土類深基坑工程變形監(jiān)測與控制

    高均昭, 尚世宇

    (許昌學(xué)院 土木工程學(xué)院,河南 許昌 461000)

    進(jìn)入21世紀(jì)以來,深基坑工程越來越重要地影響著人們的生活,但對深基坑變形的理論研究和實(shí)際情況有不小的差距。利用黃淮地區(qū)某深基坑工程,模擬了開挖深度、滲流強(qiáng)度、支護(hù)結(jié)構(gòu)等影響因素對深基坑穩(wěn)定性的影響,并對基坑進(jìn)行了變形監(jiān)測。通過對比監(jiān)測數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果,分析了深基坑穩(wěn)定性的主要因素,評價(jià)了支護(hù)結(jié)構(gòu),提出了同類地區(qū)深基坑安全性控制的建議。

    深基坑;監(jiān)測;穩(wěn)定性

    0 引 言

    我國深基坑工程于20世紀(jì)末開始大量出現(xiàn)。由于基坑工程條件復(fù)雜,因設(shè)計(jì)施工不當(dāng),很多工程事故時(shí)有發(fā)生。我國巖土領(lǐng)域的專家學(xué)者對邊坡穩(wěn)定這一課題進(jìn)行了大量研究,為深基坑領(lǐng)域的學(xué)術(shù)理論起到長足的推動(dòng)作用[1-3]。但還存在有以下問題:一是在基坑穩(wěn)定性的分析過程中,傳統(tǒng)的分析以經(jīng)驗(yàn)和理論計(jì)算為主,很多實(shí)際工程情況被忽略或理想化,與工程實(shí)例結(jié)合的不甚緊密;二是在以往的基坑穩(wěn)定性研究中,大多只考慮某一種條件對基坑穩(wěn)定性的影響,而實(shí)際情況是邊坡穩(wěn)定性受多種因素共同作用;三是基坑四周邊坡所處的條件不盡相同,各邊坡自身高度、土層性質(zhì)、支護(hù)措施等也不太一樣,因而有必要對基坑穩(wěn)定性進(jìn)行深入研究,使深基坑工程的安全性得到有效控制。

    1 工程概況

    擬建工程為許昌市人民醫(yī)院門診樓,位于許昌市建安大道許昌市人民醫(yī)院院內(nèi)西南角,地上6層、地下2層。建筑紅線規(guī)劃矩形50 m×200 m。本地區(qū)屬黃淮沖積平原,地貌單一。北側(cè)為6層體檢中心樓,框架結(jié)構(gòu)、噴粉樁基礎(chǔ)形式,擬建工程地下室外墻軸線距離該建筑8.0 m左右。西側(cè)為1~4層居民樓,相距約8.1~9.5 m,地下室外墻軸線距熱力管道6.0 m。南側(cè)為建安大道,地下室外墻軸線距圍墻約 10.0 m。東側(cè)為急診綜合樓,相距約8.0 m,地下室外墻軸線距醫(yī)院內(nèi)道路中心線5.8 m。 根據(jù)鉆探、靜力觸探及室內(nèi)土工試驗(yàn)結(jié)果,在勘探深度范圍內(nèi)主要為粉質(zhì)黏土與粉土。地下水主要為潛水,略具承壓性。初見水位埋深在5.5 m左右,靜止水位埋深有4.9 m左右;根據(jù)以往水位地質(zhì)資料,雨季地下水位埋深在2.0 m左右,歷史最高水位埋深1.0 m左右。距擬建工地南40 m左右有一條人工開挖河流,東西走向,河寬10~15 m,非雨季河水位平均8 m左右,雨季最高可達(dá)12 m。

    2 基坑邊坡穩(wěn)定性分析

    2.1 理正軟件概述

    理正巖土是一款專業(yè)的分析軟件,在巖土工程中運(yùn)用十分廣泛。計(jì)算結(jié)果也是經(jīng)過嚴(yán)謹(jǐn)?shù)挠?jì)算程序,以及結(jié)合現(xiàn)場條件計(jì)算出來的。本工程安全性分析主要用到模塊有:邊坡穩(wěn)定性分析、超級錨桿墻設(shè)計(jì)、滲流分析計(jì)算以及抗滑樁設(shè)計(jì)等。

    2.2 計(jì)算方案

    由上文分析可知,基坑四周邊坡以2-2邊坡穩(wěn)定性最為不利,因此,接下來以2-2邊坡為首要分析對象,并詳解其軟件分析過程,其余邊坡將必要過程及計(jì)算結(jié)果呈現(xiàn),并相互對比。先模擬無任何支護(hù)、無滲流條件下邊坡穩(wěn)定性及計(jì)算安全系數(shù);然后模擬加錨桿支護(hù)后、無滲流條件下邊坡安全系數(shù);建立邊坡滲流場;將建好的滲流場加入前兩個(gè)模型中,建立無支護(hù)、滲流耦合場和錨桿支護(hù)、滲流耦合場并得出安全系數(shù);若錨桿支護(hù)、滲流耦合場得出的安全系數(shù)小于1,則加入抗滑樁條件進(jìn)行模擬;用邊坡抗滑樁設(shè)計(jì)模塊里的邊坡土體下滑力計(jì)算模塊計(jì)算得出各邊坡抗滑樁樁身后土體下滑力水平分力,以便下一步將計(jì)算結(jié)果代入抗滑樁模塊計(jì)算中;建立抗滑樁,錨桿支護(hù)模型,代入各邊坡土體下滑力及其他數(shù)據(jù),進(jìn)行模擬計(jì)算,若計(jì)算結(jié)果顯示小于基坑監(jiān)測報(bào)警值20 mm,則視為邊坡安全;對各邊坡支護(hù)條件進(jìn)行削弱,模擬得出在邊坡安全范圍內(nèi)最節(jié)約支護(hù)成本的支護(hù)方案。

    2.3 邊坡穩(wěn)定性計(jì)算

    2.3.1 2-2邊坡無滲流、無支護(hù)時(shí)安全系數(shù)計(jì)算

    計(jì)算目標(biāo):安全系數(shù)計(jì)算,滑裂面形狀假定為圓弧,不考慮地震, 2號(hào)坡面線號(hào)水平投影30 m,豎直投影0 m,超載數(shù)1,超載距離邊坡剖面邊緣7.000 m,寬6.000 m,荷載90.00 kPa,作用角度270°。不考慮水的作用。采用的圓弧穩(wěn)定分析方法是瑞典條分法,當(dāng)土條重切向分力與滑動(dòng)方向反向時(shí)當(dāng)下滑力對待,穩(wěn)定計(jì)算目標(biāo):自動(dòng)搜索最危險(xiǎn)滑裂面,條分法的土條寬度:1.000 m,搜索時(shí)的圓心步長:1.000 m,搜索時(shí)的半徑步長:0.500 m(圖1)。計(jì)算結(jié)果:滑動(dòng)安全系數(shù)= 0.502。

    圖1 2-2邊坡剖面穩(wěn)定性計(jì)算軟件界面

    2.3.2 2-2邊坡無滲流、錨桿支護(hù)時(shí)安全系數(shù)計(jì)算

    計(jì)算目標(biāo)、搜索半徑步長等定義條件上述相同,需要新定義的是所采用的支護(hù)錨桿的參數(shù)。其中錨桿道數(shù)為 4道,材料抗拉力為300 kN,錨固段粘結(jié)強(qiáng)度為120 kPa。需要指出的是,錨桿的粘結(jié)強(qiáng)度即為土體與錨固體之間的粘結(jié)強(qiáng)度,參考文獻(xiàn)[4-5]中土體與錨固體粘結(jié)強(qiáng)度特征值,可知粘性土堅(jiān)硬狀態(tài)下Fab取32~40 kPa,上述數(shù)據(jù)僅適用于初步設(shè)計(jì),因此應(yīng)考慮錨桿二次注漿后的粘結(jié)強(qiáng)度變化。根據(jù)任建喜、丁洪元在深基坑模擬中的案例[6-7],并結(jié)合本工程實(shí)例,各排錨桿(錨索)粘結(jié)強(qiáng)度均采用120 kPa。計(jì)算結(jié)果:滑動(dòng)安全系數(shù)=0.761。

    2.3.3 2-2邊坡滲流場的建立

    許多工程實(shí)例表明,水是影響邊坡穩(wěn)定的不可忽略的重要因素之一[8],滲流分析計(jì)算軟件主要分析土體中的滲流問題,并可以將模擬滲流場的結(jié)果導(dǎo)入到邊坡穩(wěn)定分析模塊中,綜合分析滲流條件下邊坡的穩(wěn)定問題。理正滲流的分析方法包括公式法和有限元方法,公式方法依據(jù)文獻(xiàn)[9]提供的計(jì)算公式。適用于下列情況:一般穩(wěn)定滲流計(jì)算;雙層地基穩(wěn)定滲流計(jì)算;水位上升過程中不穩(wěn)定滲流計(jì)算;水位降落過程中不穩(wěn)定滲流計(jì)算。有限元方法是依據(jù)非飽和土理論、根據(jù)基本的滲流理論——達(dá)西定律等,采用有限元方法分析穩(wěn)定流及非穩(wěn)定流中多種邊界條件、多種材料的堤壩或土體的滲流分析。本文將采用有限元分析法進(jìn)行計(jì)算分析。結(jié)合本工程實(shí)際情況,各土層橫向、縱向滲透系數(shù)Kx、Ky取值如上文所述,其中α為滲透系數(shù)角,表示各向異性材料滲透系數(shù)最大的方向與水平方向的夾角,取0。計(jì)算結(jié)果:滲流量= 0.375 21 m3/d。

    2.4 基坑四周邊坡剖面計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)對比表

    2.4.1 基坑四周邊坡安全系數(shù)圖

    根據(jù)模擬結(jié)果,對于同一邊坡,在不同條件下其安全系數(shù)為滲流、無支護(hù)(無滲流)、無支護(hù)(滲流)、支護(hù)(無滲流)、支護(hù)(圖2),有以下結(jié)論:① 滲流會(huì)對邊坡穩(wěn)定性產(chǎn)生不利影響,在無支護(hù)條件下,四個(gè)坡面因滲流而導(dǎo)致安全系數(shù)降低平均數(shù)為0.058;在支護(hù)條件下(錨桿)四個(gè)坡面因滲流而導(dǎo)致安全系數(shù)降低平均數(shù)約0.02。② 加入錨桿、錨桿支護(hù)措施會(huì)使邊坡穩(wěn)定性提高,支護(hù)后比支護(hù)前安全系數(shù)提高了平均約0.25。③ 滲流、支護(hù)條件下安全系數(shù)大于無支護(hù)、無滲流條件下安全系數(shù),綜上可知對邊坡穩(wěn)定性的影響中,支護(hù)措施對邊坡的有利貢獻(xiàn)大于滲流對其的不利影響[10-11]。

    圖2 各邊坡剖面不同滲流、支護(hù)條件下安全系數(shù)散點(diǎn)圖

    2.4.2 各邊坡滲流量表圖

    邊坡的滲流量不僅與水文條件相關(guān)而且與其自身的工程地質(zhì)條件相關(guān),在工程地質(zhì)條件中對其滲流結(jié)果影響最大的因素是邊坡的高度(圖3)。

    圖3 各邊坡滲流量柱狀圖

    2.4.3 各邊坡土體水平下滑力圖

    1-1、2-2、3-3邊坡土體水平下滑力基本一致,而4-4邊坡土體水平下滑力為其1/3,由此可知,邊坡剖面土體水平下滑力受邊坡開挖形式影響較大(圖4)。

    圖4 各邊坡土體水平下滑力柱狀圖

    2.4.4 各邊坡抗滑樁支護(hù)結(jié)果

    坡頂位移見表1,從前三個(gè)邊坡數(shù)據(jù)知,在抗滑樁支護(hù)條件不變的情況下,對各邊坡錨桿(錨索)支護(hù)排數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,由雙排支護(hù)到單排支護(hù)時(shí),抗滑樁樁頂位移突然發(fā)生較大增長,超出安全允許值(20 mm),因而前三邊坡宜采取雙排支護(hù),在符合安全性要求的前提下最為節(jié)約經(jīng)濟(jì)。

    表1 各邊坡抗滑樁樁頂位移及優(yōu)化后樁頂?shù)奈灰?mm

    3 邊坡剖面分析

    2-2邊坡采用樁錨支護(hù),抗滑樁為雙排混凝土灌注樁,樁身總長22.6 m,底部嵌入深度11 m,基坑深11.6 m,樁徑600 mm,樁心間距1.5 m,混凝土強(qiáng)度等級C30;但理正軟件抗滑樁模塊只能模擬單排混凝土灌注樁,因此上文將其轉(zhuǎn)化為樁徑1 200 mm的單排灌注樁,其余數(shù)據(jù)不變。剖面采用四排錨桿支護(hù),嵌入角度均為15°,預(yù)加拉力由上至下依次為30 kPa、150 kPa、150 kPa、160 kPa,錨固長度、自由端長度、間距等(圖5)。樁身后共計(jì)8層土,依次為雜填土、粉質(zhì)黏土、粉土、粉質(zhì)黏土、粉土、粉土、黏土、黏土,各土層厚度及粘聚力、內(nèi)摩擦角可見圖7所示。因2-2剖面地面荷載最近,為6層建筑物,超荷載取值為90 kPa。

    圖5 2-2邊坡支護(hù)剖面圖

    3-3邊坡采用樁錨支護(hù),抗滑樁為雙排樁徑500 mm的水泥土攪拌樁,樁心間距0.25 m,但理正軟件抗滑樁模塊兒只能模擬單排混凝土灌注樁,因此上文將3-3抗滑樁轉(zhuǎn)化為單排混凝土灌注樁,樁身總長22.6 m,底部嵌入深度11 m,基坑深11.6 m,樁徑500 mm,樁心間距1.5 m,混凝土強(qiáng)度等級C30。剖面采用四排錨桿支護(hù),嵌入角度均為15°,預(yù)加拉力由上至下依次為30 kPa、150 kPa、150 kPa、160 kPa,錨固長度、自由端長度、間距等可見圖所示。樁身后共計(jì)8層土,依次為雜填土、粉質(zhì)黏土、粉土、粉質(zhì)黏土、粉土、粉土、黏土、黏土。3-3剖面超荷載取值為30 kPa。

    4 現(xiàn)場數(shù)據(jù)對比

    4.1 含水量與抗剪強(qiáng)度之間的關(guān)系

    為了測試所取土樣的含水量和抗剪強(qiáng)度的關(guān)系,分別對不同含水量的土樣分別進(jìn)行了土體抗剪強(qiáng)度試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果見圖6。

    圖6 不同含水量分級加豎向荷載抗剪強(qiáng)度變化趨勢圖

    根據(jù)圖7可得不同含水量各組粘聚力和內(nèi)摩擦角變化情況,從中可以看出隨含水量的增加土體的粘聚力逐漸減小,內(nèi)摩擦角隨含水量的增加也逐漸減小,但粘聚力的變化量要遠(yuǎn)大于內(nèi)摩擦角的變化量。根據(jù)土的抗剪強(qiáng)度公式:τ=δtanφ+C由于內(nèi)摩擦角隨含水量的變化很小,因此內(nèi)摩擦角對土體抗剪強(qiáng)度的影響很小,主要是粘聚力的影響。這是因?yàn)殡S含水量的增加土體顆粒之間的結(jié)合水膜增厚,根據(jù)土力學(xué)的觀點(diǎn),水是不能承受剪應(yīng)力的,因此粘聚力是對土體抗剪強(qiáng)度的影響呈主要作用。

    圖7 含水量和粘聚力關(guān)系曲線

    4.2 沉降監(jiān)測及水平位移監(jiān)測部分?jǐn)?shù)據(jù)

    基坑監(jiān)測從2015年2月15日至2016年1月10日,包括各基坑邊坡沉降監(jiān)測與水平位移監(jiān)測,各50組,降水量由許昌市氣象局提供自2015年1月11日~2016年1月10日以來的相關(guān)數(shù)據(jù),根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)以及降水量統(tǒng)計(jì)結(jié)果,可以對模擬情況進(jìn)行對比與驗(yàn)證,以上模擬數(shù)據(jù)中的滲流量來自于許昌市氣象局公布的2015年降水量。

    5 對深基坑支護(hù)方式的評價(jià)和建議

    5.1 樁錨體系得當(dāng)

    對于本工程,4-4邊坡因其所處位置較為開闊,坡頂無重要建筑物,坡頂超載較小,因而采取放坡開挖的形式,還采取了錨桿墻支護(hù),面層噴射鋼筋混凝土并鋪設(shè)鋼筋網(wǎng)。在此基礎(chǔ)上,4-4剖面采用了水泥土攪拌樁防滲擋水處理。其余三坡在混凝土噴射面層基礎(chǔ)上,大都采用了樁錨支護(hù),其體系由抗滑樁、土層錨桿、冠梁等組成,錨桿取代基坑支護(hù)內(nèi)支撐,給支護(hù)排樁提供錨拉力,以減小支護(hù)排樁的位移與內(nèi)力,并將基坑的變形控制在允許的范圍內(nèi),冠梁把護(hù)坡樁聯(lián)系到一起,增加其整體性。此外其采用了灌注樁與攪拌樁聯(lián)合支護(hù),灌注樁作受力結(jié)構(gòu),攪拌樁作止水結(jié)構(gòu)。

    5.2 2-2剖面支護(hù)稍顯保守

    根據(jù)半年來的監(jiān)測結(jié)果,基坑沉降與位移數(shù)據(jù)均未超過警戒值,沉降累計(jì)最大值為39 mm,水平位移最大值為11 mm。這說明支護(hù)結(jié)構(gòu)一直處于安全狀態(tài)。根據(jù)模擬結(jié)果表1中數(shù)據(jù),建議剖面2-2采用3排錨桿支護(hù),1-1剖面、3-3剖面采用2排錨桿支護(hù)即可。因在許昌地區(qū)該深基坑為目前最深基坑,支護(hù)結(jié)構(gòu)顯得保守可以理解。

    5.3 其他建議

    對于深基坑,不同的工程地質(zhì)條件、水文地質(zhì)條件應(yīng)采用不同的支護(hù)措施,應(yīng)具體情況具體分析,綜合評價(jià),從而采用最有利最經(jīng)濟(jì)的支護(hù)結(jié)構(gòu)[12]。一般當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件較好,周邊環(huán)境要求較寬松時(shí),可以采用柔性支護(hù),如錨桿墻等;當(dāng)周邊環(huán)境要求高時(shí),應(yīng)采用較剛性的支護(hù)型式,以控制水平位移,如排樁或地下連續(xù)墻等[13]。同樣,對于支撐的型式,當(dāng)周邊環(huán)境要求高地質(zhì)條件較差時(shí),采用錨桿容易造成周邊土體的擾動(dòng)并影響周邊環(huán)境的安全,應(yīng)采用內(nèi)支撐型式較好;當(dāng)?shù)刭|(zhì)條件特別差,基坑深度較深,周邊環(huán)境要求較高時(shí),可采用地下連續(xù)墻加逆作法[14]。

    [1] 李 磊.地鐵車站深基坑工程的監(jiān)控量測與數(shù)值模擬[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2013,1(32):2684~2691.

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    2016-06-24;修改日期:2016-07-14

    橫向委托項(xiàng)目(2015011)

    高均昭(1974-),男,河南臨潁人,碩士,許昌學(xué)院教授.

    P642.22;TU463

    A

    1673-5781(2016)04-0508-04

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    關(guān)于渠道滲流計(jì)算方法的選用
    河南科技(2014年11期)2014-02-27 14:09:48
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