樁基檢測(cè)取值要點(diǎn)及對(duì)工程造價(jià)的影響

文/朱名峰 安徽宣城 242000

樁基檢測(cè)取值要點(diǎn)及對(duì)工程造價(jià)的影響

文/朱名峰 安徽宣城 242000

本文通過(guò)案例，闡述了樁基檢測(cè)取值要點(diǎn)及對(duì)工程造價(jià)的影響。在試驗(yàn)取值過(guò)程中，遇到特殊情況，如何有效應(yīng)對(duì)，為設(shè)計(jì)提供最合理的精準(zhǔn)數(shù)據(jù)，也為工程造價(jià)控制提供相應(yīng)對(duì)策，有效控制工程造價(jià)。

樁基檢測(cè)；工程造價(jià)；設(shè)計(jì)；承載力

項(xiàng)目在設(shè)計(jì)階段，會(huì)先根據(jù)地勘報(bào)告做好初設(shè)。在任何建設(shè)單位都想有效控制成本的背景下，設(shè)計(jì)前，利用試樁檢測(cè)得出精準(zhǔn)的單樁豎向抗壓承載力為設(shè)計(jì)提供依據(jù)成了趨勢(shì)，在試驗(yàn)過(guò)程中，往往會(huì)遇到無(wú)法取值問(wèn)題。下面我用一個(gè)案例來(lái)探討和分析，怎么取綜合承載力值，以達(dá)到最佳工造造價(jià)控制。

工程概況：

工程名稱：宣城中科宣州區(qū)農(nóng)林生物質(zhì)熱電聯(lián)產(chǎn)項(xiàng)目

建設(shè)地點(diǎn)：安徽省宣城市宣州經(jīng)濟(jì)開(kāi)發(fā)區(qū)松泉西路以南馬山路以東

工程內(nèi)容：新建2×75t/h次高溫次高壓循環(huán)流化床秸稈爐+2×C15MW抽凝式汽輪發(fā)電機(jī)組），屬于熱電聯(lián)產(chǎn)項(xiàng)目。廠址占用土地約13hm2，其中廠址西區(qū)域用于本項(xiàng)目建設(shè)，占地約8.8hm2。項(xiàng)目總投資約3.6億元，項(xiàng)目設(shè)計(jì)日處理生物質(zhì)量600噸，項(xiàng)目建成后年發(fā)電189Gwh /a，年外供熱量145.8萬(wàn)GJ/a。

新建工程不同地址條件下的單樁承載力應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)靜載荷載試驗(yàn)確定。本工程為火力發(fā)電項(xiàng)目，必須先進(jìn)行試樁檢測(cè)，確定單樁豎向抗壓承載力值給設(shè)計(jì)做依據(jù)，宜在初步設(shè)計(jì)之前進(jìn)行。

根據(jù)國(guó)家相關(guān)規(guī)范，設(shè)計(jì)單位對(duì)我項(xiàng)目主廠房擬選6根試樁。現(xiàn)通過(guò)如下幾方面對(duì)試樁承載力取值及工程造價(jià)影響分析：

1、主廠房試樁施工與檢測(cè)情況

1.1 施工情況：主廠房試樁從5月12日至5月19日已全部施工完畢。

1.2 檢測(cè)目的：低應(yīng)變檢測(cè)試樁樁身完整性；靜載荷試驗(yàn)檢測(cè)試樁單樁豎向抗壓極限承載力（加載至土體破壞），為設(shè)計(jì)提供參數(shù)依據(jù)。

1.3 檢測(cè)情況：如上表，S8#、S10#、S12#、S13#試樁單樁豎向抗壓極限承載力均不小于4800KN，S11#試樁單樁豎向抗壓承載力為4320KN，S9#試樁單樁豎向抗壓承載力為1920KN。

2、承載力取值及影響

本工程試樁試驗(yàn)?zāi)康氖菫樵O(shè)計(jì)提供設(shè)計(jì)依據(jù)，那么必須根據(jù)主廠房6根試樁各單樁豎向抗壓極限承載力判定一個(gè)綜合承載力值。

2.1 根據(jù)以下3個(gè)相關(guān)規(guī)范，對(duì)本工程試樁取值進(jìn)行詮釋

2.1.1 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-2011中附錄Q單樁豎向靜載荷試驗(yàn)要點(diǎn)中，Q.0.10第6條“參加統(tǒng)計(jì)的試樁，當(dāng)滿足其極差不超過(guò)平均值的30%時(shí)，可取其平均值為單樁豎向抗壓極限承載力；極差超過(guò)平均值的30%時(shí)，宜增加試樁數(shù)量并分析極差過(guò)大的原因，結(jié)合工程具體情況確定極限承載力。對(duì)樁數(shù)為3根及3根以下的柱下樁臺(tái)，取最小值?！?/p>

2.1.2 建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范JGJ106-2014中第4.4.3條“對(duì)參加算術(shù)平均的試驗(yàn)樁檢測(cè)結(jié)果，當(dāng)極差不超過(guò)平均值的30%時(shí)，可取其算術(shù)平均值為單樁豎向抗壓極限承載力；當(dāng)極差超過(guò)平均值的30%時(shí)，應(yīng)分析原因，結(jié)合樁型、施工工藝、地基條件、基礎(chǔ)形式等工程具體情況綜合確定極限承載力；不能明確極差過(guò)大的原因時(shí)，宜增加試樁數(shù)量；”

2.1.3 電力工程地基處理技術(shù)規(guī)程DL/ T5024-2005中15.2.2單樁豎向抗壓靜載荷試驗(yàn)第8條“單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)根據(jù)試樁位置、實(shí)際地址條件、施工情況等綜合確定。當(dāng)各試樁條件基本相同的試樁數(shù)量不少于3根，且滿足其極差不超過(guò)平均值的30%時(shí)，可取其平均值為單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值。而當(dāng)極差超過(guò)平均值的30%時(shí)，宜增加試樁數(shù)量并分析數(shù)據(jù)離散過(guò)大的原因，結(jié)合工程實(shí)際情況確定?！?/p>

2.1.4 綜合以上3個(gè)相關(guān)規(guī)范規(guī)定，本工程試樁檢測(cè)結(jié)果符合極差超過(guò)平均值的30%。因而根據(jù)各試樁數(shù)據(jù)初步統(tǒng)計(jì)，綜合承載力取值為1920KN。

2.2 初步統(tǒng)計(jì)承載力值對(duì)工程的影響

根據(jù)地勘報(bào)告，S9#試樁單樁豎向抗壓承載力因在2200KN以上，而又根據(jù)周邊幾根試樁的數(shù)據(jù)情況，若依規(guī)范按S9#試樁數(shù)據(jù)取值，會(huì)對(duì)工程有如下影響：

2.2.1 數(shù)值平衡方面。很顯然根據(jù)各試樁檢測(cè)和地勘報(bào)告情況，綜合承載力1920KN并不符合實(shí)際情況，不符合設(shè)計(jì)前試樁目的（精準(zhǔn)設(shè)計(jì)、節(jié)約成本）。

2.2.2 工程造價(jià)方面。在設(shè)計(jì)層面上，試樁的承載力值多少會(huì)直接影響工程樁數(shù)、樁長(zhǎng)、樁徑及基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)等改變。因1920KN遠(yuǎn)低于其它幾根試樁承載力，不符合實(shí)際情況，所以該取值會(huì)直接造成工程造價(jià)增加。

3、合理取值分析與處理

從2.1條中解析，可根據(jù)工程實(shí)際情況確定極限承載力。首先，要對(duì)S9#試樁承載力進(jìn)行分析，從而確定合理的極限承載力值。

3.1 試樁施工方面分析

3.1.1 根據(jù)當(dāng)時(shí)施工情況。由于現(xiàn)場(chǎng)回填土近3.4米厚，加上施工未選用合理工藝，未設(shè)深護(hù)筒，施工時(shí)導(dǎo)致3次塌孔。在提鉆、下鋼筋籠、下導(dǎo)管、澆筑等過(guò)程中均可導(dǎo)致孔壁坍塌，在澆筑之前清孔未完畢及首灌混凝土導(dǎo)管高度控制不合理（開(kāi)始灌注混凝土?xí)r，導(dǎo)管底部至孔底的距離宜為 300～500mm，應(yīng)有足夠的混凝土儲(chǔ)備量，導(dǎo)管一次埋入混凝土灌注面以下不應(yīng)少于0.8m），可直接導(dǎo)致沉渣過(guò)厚(規(guī)范規(guī)定本樁沉渣不大于50mm)。

3.1.2 根據(jù)樁側(cè)摩阻力分析，該樁位置處于回填土部位（根據(jù)地形圖與現(xiàn)場(chǎng)標(biāo)高此位置回填土厚約3.4米），由于樁側(cè)土體沉降造成樁側(cè)反摩阻力，也是導(dǎo)致單樁豎向抗壓承載力下降的原因。

3.2 試驗(yàn)方面分析

S9#這根試樁在靜載前后均做了低應(yīng)變檢測(cè)，確定樁身均完整，排除樁身質(zhì)量問(wèn)題。在靜載試驗(yàn)中，為了驗(yàn)探樁底情況，在第一次位移超過(guò)4cm后，繼續(xù)加載，至總位移超100mm后，無(wú)條件繼續(xù)試驗(yàn)而終止加載。檢測(cè)單位根據(jù)以往工程經(jīng)驗(yàn)結(jié)合實(shí)際試驗(yàn)數(shù)據(jù)初步分析，導(dǎo)致S9#試樁單樁豎向抗壓承載力下降的主要原因?yàn)槌猎^(guò)厚。

3.3 地勘方面分析

根據(jù)地勘報(bào)告該樁附近（52號(hào)探點(diǎn)）單樁豎向抗壓承載力預(yù)估2200KN以上，而周圍其它幾根試樁試驗(yàn)結(jié)果單樁豎向抗壓承載力均不小于4320KN。由此初步分析，非地質(zhì)原因造成S9#試樁承載力下降。

3.4 處理程序

綜上所述，根據(jù)各單位以往工程經(jīng)驗(yàn)結(jié)合該樁實(shí)際情況，初步判斷S9#試樁單樁豎向抗壓承載力下降的主要原因?yàn)槌猎^(guò)厚及樁側(cè)負(fù)摩阻力。為了進(jìn)一步確定，決定對(duì)S9#試樁采用鉆芯法試驗(yàn)，目的是為了檢測(cè)沉渣厚度、有效樁長(zhǎng)、砼質(zhì)量、樁身完整性及巖層地質(zhì)情況。然后依據(jù)結(jié)果及工程綜合情況對(duì)承載力進(jìn)行判定。

3.4.1 鉆芯法。根據(jù)建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范JGJ106-2014第7章鉆芯法對(duì)S9#試樁進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果為：沉渣厚300mm，加上靜載荷試驗(yàn)豎向垂直位移100mm，總沉渣厚不小于400mm；有效樁長(zhǎng)比設(shè)計(jì)要求短400mm以上；樁身完整；砼質(zhì)量符合設(shè)計(jì)要求；巖層地質(zhì)情況符合地勘報(bào)告，無(wú)異。

3.4.2 建設(shè)單位組織檢測(cè)單位、設(shè)計(jì)單位、地勘單位、施工單位、監(jiān)理單位及政府相關(guān)單位等進(jìn)行分析探討，依據(jù)鉆芯法試驗(yàn)結(jié)果，再結(jié)合樁型、施工工藝、地基條件、基礎(chǔ)形式等工程具體情況綜合確定極限承載力，S9#試樁不參與統(tǒng)計(jì)，最終確定單樁豎向抗壓極限承載力為4320KN。

注：圖中右下角為沉渣

結(jié)論：

通過(guò)這個(gè)案例，讓我們充分了解樁基檢測(cè)取值要點(diǎn)。當(dāng)遇到取值極差大于平均值的30%時(shí)，因先分析極差過(guò)大原因，再結(jié)合工程實(shí)際情況，確定最合理的極限承載力，為設(shè)計(jì)提供依據(jù)。另一方面從中也了解了樁基檢測(cè)對(duì)工程造價(jià)的影響，及有效控制手段。

[1]GB50007-2011.建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

[2]JGJ106-2014.建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范[S].

[3]DL/T5024-2005.電力工程地基處理技術(shù)規(guī)程[S].

朱名峰（身份證：34252219860503211 2），男，1986.5.3，籍貫：安徽省宣城市，學(xué)歷：本科，研究方向：工程結(jié)構(gòu)。