崔木煤礦特厚煤層綜放開(kāi)采覆巖破斷結(jié)構(gòu)分析

王之永，李正杰，李　根，王　濤，王振棟

(1.陜西永隴能源開(kāi)發(fā)建設(shè)有限責(zé)任公司 崔木煤礦，陜西 寶雞 721000；2.天地科技股份有限公司 開(kāi)采設(shè)計(jì)事業(yè)部，北京 100013)

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崔木煤礦特厚煤層綜放開(kāi)采覆巖破斷結(jié)構(gòu)分析

王之永1，李正杰2，李根1，王濤1，王振棟1

(1.陜西永隴能源開(kāi)發(fā)建設(shè)有限責(zé)任公司 崔木煤礦，陜西 寶雞 721000；2.天地科技股份有限公司 開(kāi)采設(shè)計(jì)事業(yè)部，北京 100013)

[摘要]為了探究崔木煤礦綜放開(kāi)采出水壓架的機(jī)理，以該礦兩個(gè)綜放工作面為研究對(duì)象，通過(guò)綜放工作面覆巖關(guān)鍵層理論分析以及來(lái)壓出水耦合關(guān)系，得出了覆巖中存在“兩個(gè)亞關(guān)鍵層，一個(gè)主關(guān)鍵層”、工作面來(lái)壓大小周期特征、洛河組底部離層蓄水空間發(fā)育以及來(lái)壓、水位變化和出水的時(shí)間耦合關(guān)系等結(jié)論，得到特厚煤層綜放開(kāi)采的覆巖破斷結(jié)構(gòu)，并根據(jù)來(lái)壓大小周期分別構(gòu)建了覆巖破斷的力學(xué)分析模型，力學(xué)解析得出了對(duì)應(yīng)狀態(tài)下綜放支架工作阻力的理論計(jì)算公式。通過(guò)工作面礦壓顯現(xiàn)特征及覆巖破壞發(fā)育特征的實(shí)測(cè)分析，驗(yàn)證了覆巖結(jié)構(gòu)分析的正確性，為工作面壓架防治提供理論基礎(chǔ)和依據(jù)。

[關(guān)鍵詞]特厚煤層；綜放開(kāi)采；覆巖破斷結(jié)構(gòu)；力學(xué)關(guān)系

1礦井概況

崔木煤礦位于陜西省麟游縣境內(nèi)，屬于永隴礦區(qū)，開(kāi)采侏羅系中統(tǒng)延安組3號(hào)煤層，該礦區(qū)地質(zhì)條件、開(kāi)采環(huán)境復(fù)雜。3號(hào)煤層之上地層主要包含洛河組、安定組、直羅組以及延安組，巖性以砂巖、泥巖為主，根據(jù)巖石取樣及實(shí)驗(yàn)室物理力學(xué)性質(zhì)測(cè)試結(jié)果，各巖層巖石單軸抗壓強(qiáng)度基本在30～40MPa之間。洛河組為巨厚(主要)含水層，平均層厚達(dá)308.5m，滲透系數(shù)為0.012145～0.03354m/d，富水性弱。3號(hào)煤層位于延安組中下部，在崔木井田范圍內(nèi)距離洛河組底部164.4～182.6m，煤層厚度大，平均16.89m，賦存穩(wěn)定，傾角為1～14°，平均傾角6°。

崔木煤礦首采21301綜放工作面共發(fā)生11起出水事件，其中出水壓架3起，造成140副支架被壓死，導(dǎo)致停產(chǎn)60d；21302綜放開(kāi)采過(guò)程中發(fā)生8起出水事件，出水壓架事故高達(dá)4起，導(dǎo)致220副支架被壓死，生產(chǎn)停滯90d。鑒于首采工作面壓架事故，針對(duì)21302綜放面制定了一系列出水壓架防治措施，但并未有效控制住壓架難題，其根本原因在于對(duì)綜放開(kāi)采覆巖結(jié)構(gòu)形式及其運(yùn)動(dòng)破壞規(guī)律認(rèn)識(shí)不清。因此，針對(duì)該礦井巨厚含水層下綜放開(kāi)采，研究其覆巖結(jié)構(gòu)形式及運(yùn)動(dòng)破壞規(guī)律，對(duì)于認(rèn)識(shí)工作面來(lái)壓出水規(guī)律、壓架防治、保證工作面安全高效生產(chǎn)意義重大且十分迫切。

2綜放開(kāi)采覆巖關(guān)鍵層分析與來(lái)壓出水耦合關(guān)系

2.1覆巖關(guān)鍵層分析

依據(jù)覆巖關(guān)鍵層理論，將對(duì)巖體局部(或直至地表的全部巖體)的運(yùn)動(dòng)起控制作用的堅(jiān)硬巖層稱為亞關(guān)鍵層(主關(guān)鍵層)。關(guān)鍵層理論在礦山壓力、巖層移動(dòng)、地表沉陷等領(lǐng)域均有著重要應(yīng)用[1-5]。關(guān)鍵層的判別公式[6]為：

(1)

式中，hi，γi，Ei分別表示第i層巖層厚度、容重及彈性模量。

應(yīng)用關(guān)鍵層判別公式，結(jié)合崔木煤礦各巖層物理力學(xué)性質(zhì)，計(jì)算得出該礦綜放工作面覆巖關(guān)鍵層分布情況[7]，如表1所示。

表1　崔木煤礦綜放開(kāi)采覆巖關(guān)鍵層層位分析

由表1可知，3號(hào)煤層上方位于延安組內(nèi)厚度為19.3m的砂質(zhì)泥巖為關(guān)鍵層Ⅰ，也是3號(hào)煤層的基本頂，該關(guān)鍵層垮落時(shí)其上方13.9m泥巖、14.7m粗粒砂巖隨之垮落，即基本頂控制著47.9m厚的巖層。亞關(guān)鍵層Ⅱ?yàn)楹穸?7.8m的“砂質(zhì)泥巖—含礫砂巖—粗粒砂巖”等組合巖層，以砂質(zhì)泥巖為主，該關(guān)鍵層控制的巖層厚度為127.9m，到達(dá)洛河組含水層位置。主關(guān)鍵層位于洛河組，以含礫砂巖為主，硬度大，難以變形破壞，而其下部軟弱巖層沉降速度快，預(yù)計(jì)開(kāi)采將導(dǎo)致洛河組下部形成離層蓄水空間。

垮落巖層充滿采空區(qū)所要求的厚度計(jì)算公式為[8]：

(2)

式中，M為采放高度，取10m；Kp為巖石碎漲系數(shù)，一般取1.1～1.3，崔木煤礦巖層屬于松軟-中硬，取1.2。

通過(guò)計(jì)算，垮落矸石充滿采空區(qū)所需巖層厚度為Σh=50m，而3號(hào)煤層直接頂厚度8m，頂煤殘余厚度1m，基本頂及上方隨動(dòng)層厚度47.9m，三者厚度之和超過(guò)50m。因此，基本頂垮落能夠充滿采空區(qū)。

2.2工作面來(lái)壓出水耦合關(guān)系分析

崔木煤礦21303工作面大周期來(lái)壓后反復(fù)出水，來(lái)壓、水位變化與出水具有明顯規(guī)律性，根據(jù)作者以往的研究結(jié)論，在時(shí)間上表現(xiàn)為“來(lái)壓—水位下降—出水—水位穩(wěn)定—出水結(jié)束—壓力正?！簧摺钡闹芷谛宰兓Ｓ捎诟矌r存在不同層位的關(guān)鍵層，其破斷步距的差異將導(dǎo)致工作面出現(xiàn)來(lái)壓大小周期現(xiàn)象；大周期來(lái)壓形成了主縱向?qū)严?，?dǎo)通洛河組底部離層空間，后續(xù)小周期則形成下方導(dǎo)水裂隙，控制著工作面出水。隨著基本頂巖層的周期性破斷失穩(wěn)，下方導(dǎo)水裂隙則反復(fù)開(kāi)啟、閉合，導(dǎo)致工作面發(fā)生反復(fù)出水，直至工作面遠(yuǎn)離主縱向?qū)严?，出水結(jié)束[9]。

3特厚煤層綜放開(kāi)采覆巖結(jié)構(gòu)及與支架力學(xué)關(guān)系

3.1綜放開(kāi)采覆巖結(jié)構(gòu)分析

根據(jù)前文分析，影響崔木煤礦綜放開(kāi)采的上覆巖層主要是亞關(guān)鍵層Ⅰ(基本頂)和亞關(guān)鍵層Ⅱ，前者控制小周期來(lái)壓，后者控制大周期來(lái)壓。亞關(guān)鍵層Ⅱ破斷失穩(wěn)迫使下方巖層的同步失穩(wěn)，動(dòng)靜載荷施加于支架，是工作面發(fā)生出水壓架的內(nèi)因。洛河組主關(guān)鍵層厚度大且堅(jiān)硬，能夠穩(wěn)定存在，其下方由于巖層不均衡沉降形成離層空間。據(jù)此可建立特厚煤層綜放開(kāi)采覆巖破斷結(jié)構(gòu)示意圖，見(jiàn)圖1。

圖1　綜放開(kāi)采覆巖破斷結(jié)構(gòu)示意

3.2特厚煤層綜放覆巖結(jié)構(gòu)與支架力學(xué)關(guān)系

根據(jù)前文建立的特厚煤層綜放開(kāi)采覆巖破斷結(jié)構(gòu)，按照來(lái)壓大小周期可分別構(gòu)建覆巖結(jié)構(gòu)力學(xué)分析模型。

3.2.1小周期來(lái)壓時(shí)覆巖結(jié)構(gòu)與支架力學(xué)關(guān)系

特厚煤層綜放開(kāi)采頂煤及直接頂為傳遞頂板變形壓力的“似剛性體”[10-11]，該煤巖層對(duì)于支架受力來(lái)講是給定載荷巖層，而基本頂巖層的形變壓力則通過(guò)“似剛性體”傳遞于支架，這部分巖層稱為給定變形巖層。基于“組合懸臂梁—鉸接巖梁”結(jié)構(gòu)理論[11-12]可建立小周期來(lái)壓時(shí)覆巖破斷模型(圖2)，支架所受壓力構(gòu)成包括頂煤、直接頂?shù)妮d荷以及基本頂?shù)男巫冚d荷。

圖2　小周期來(lái)壓時(shí)的“組合懸臂梁—鉸接巖梁”結(jié)構(gòu)模型

圖3為頂煤和直接頂組合懸臂梁力學(xué)分析模型。

圖3　頂煤+直接頂組合懸臂梁力學(xué)分析

對(duì)于頂煤和直接頂，運(yùn)用力學(xué)平衡關(guān)系：

ΣMoj=0(j=0，1，2，…，i)

(3)

針對(duì)每一層展開(kāi)公式得：

(4)

式中，Qz為支架所受壓力，N；Pj為直接頂巖塊自重，N；hj，lj為直接頂巖塊厚度和巖塊長(zhǎng)度，m；α為巖層斷裂角，(°)；c為支架合力作用點(diǎn)距煤壁的距離，m；Ri為基本頂巖層的附加載荷，N；xi為上破斷巖塊對(duì)下巖塊的作用力到回轉(zhuǎn)點(diǎn)的距離，m。

分析頂板大結(jié)構(gòu)時(shí)，將直接頂看作一整體，忽略巖層內(nèi)部相互作用力，則公式(4)簡(jiǎn)化為：

(5)

圖4為基本頂鉸接巖梁力學(xué)分析模型。

圖4　基本頂鉸接巖梁力學(xué)分析

對(duì)于基本頂關(guān)鍵塊A和B，有如下關(guān)系：

(6)

(7)

小周期來(lái)壓時(shí)將A，B巖塊看作是等長(zhǎng)等厚巖塊，令基本頂巖塊重量PA=PB=P=pi+1，L=li+1，H=hi+1，并將公式(7)代入公式(5)中，得特厚煤層綜放開(kāi)采支架工作阻力理論表達(dá)式為：

(8)

3.2.2大周期來(lái)壓時(shí)覆巖結(jié)構(gòu)與支架力學(xué)關(guān)系

隨著工作面推進(jìn)，基本頂周期性垮斷充填采空區(qū)，對(duì)上位關(guān)鍵層起到軟墊層作用。采空區(qū)巖塊在自重和時(shí)間作用下，會(huì)進(jìn)一步壓縮空間，上位關(guān)鍵層因此具備彎曲變形的空間條件。當(dāng)上位關(guān)鍵層達(dá)到一定的跨度和撓度時(shí)，會(huì)發(fā)生與基本頂相似的破斷特征，并迫使下方巖層同步破斷，造成工作面大面積來(lái)壓。根據(jù)工作面現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)，上位關(guān)鍵層破斷步距遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于基本頂周期來(lái)壓步距，且走向和傾向方向上來(lái)壓范圍、來(lái)壓程度都要大很多，這與上位關(guān)鍵層厚度大，強(qiáng)度高，且后方具有軟支撐有直接關(guān)系。

由于該關(guān)鍵層破斷前后都與垮落巖石相互作用，相當(dāng)于底部具有彈性支撐，符合彈性地基梁特征。因此，針對(duì)基本頂上方關(guān)鍵層破斷特點(diǎn)建立如圖5所示的彈性長(zhǎng)梁結(jié)構(gòu)模型，由于與基本頂破斷步距相差較大，可將該結(jié)構(gòu)看作半無(wú)限長(zhǎng)梁或單鉸接梁。

圖5　大周期來(lái)壓時(shí)的“組合懸臂梁—彈性長(zhǎng)梁”結(jié)構(gòu)模型

圖6(a)為彈性長(zhǎng)梁力學(xué)分析模型。由于上位關(guān)鍵層本身能夠形成自承結(jié)構(gòu)，其重量并非全部施加于下位巖層，實(shí)質(zhì)上該結(jié)構(gòu)主要通過(guò)彈性地基對(duì)下方巖層傳遞施加形變載荷，進(jìn)而影響工作面支架的受力。為便于計(jì)算，可視垮落塊體B以及后方采空區(qū)垮落空間壓縮量近似相同，關(guān)鍵塊A上下巖體壓縮量簡(jiǎn)化為線性變化關(guān)系，在鉸接點(diǎn)處壓縮量為零，如圖6(b)所示。

圖6　大周期來(lái)壓時(shí)彈性長(zhǎng)梁力學(xué)結(jié)構(gòu)及變形分析

分析彈性長(zhǎng)梁對(duì)下方垮落巖層的壓縮量關(guān)系，滿足以下關(guān)系式：

(9)

設(shè)關(guān)鍵塊A上下巖層(包括底板、支架、直接頂、基本頂及其間的軟弱巖層等組合體)的抗壓縮剛度為Kj，則彈性長(zhǎng)梁對(duì)下方彈性基礎(chǔ)的作用力P(x)滿足下列關(guān)系式：

(10)

由于彈性長(zhǎng)梁的斷裂、回轉(zhuǎn)下沉，通過(guò)彈性基礎(chǔ)力的傳遞作用，迫使下方巖層(包括基本頂)同步破斷，因此，可將彈性長(zhǎng)梁下部巖層看作組合懸臂梁結(jié)構(gòu)，彈性長(zhǎng)梁視為單鉸接巖梁結(jié)構(gòu)，仍符合“組合懸臂梁—鉸接巖梁”結(jié)構(gòu)。此時(shí)公式(5)變?yōu)橄率剑?/p>

(11)

式中，R上為彈性長(zhǎng)梁對(duì)控頂區(qū)范圍巖層的作用力，kN；x上為彈性長(zhǎng)梁與控頂區(qū)巖層作用力位置到坐標(biāo)原點(diǎn)的距離，m；n為頂煤至彈性長(zhǎng)梁下方巖層數(shù)。

分析公式(10)，控頂區(qū)范圍內(nèi)彈性長(zhǎng)梁下方巖層受到線性變化的作用力，呈三角形分布。根據(jù)材料力學(xué)知識(shí)，得

(12)

將公式(12)代入公式(11)中，得出大周期來(lái)壓時(shí)支架工作阻力計(jì)算公式：

(13)

上式中各字母含義同前。至此，從理論角度得出大小周期來(lái)壓時(shí)覆巖與支架的力學(xué)關(guān)系。

4覆巖結(jié)構(gòu)分析實(shí)踐驗(yàn)證

4.1綜放開(kāi)采礦壓顯現(xiàn)特征分析

崔木煤礦21303工作面傾向長(zhǎng)度200m，走向長(zhǎng)度850m，采高3.5m，放煤高度約5m，日推進(jìn)8刀，選用ZF15000/21/38型支撐掩護(hù)式支架；現(xiàn)采21305工作面兩側(cè)為實(shí)體煤，傾斜長(zhǎng)度150m，走向長(zhǎng)度1280m，采高3.5m，放煤高度約8m，支架為ZF16000/21/38型掩護(hù)式支架。兩工作面每隔4副支架安裝1部在線式支架壓力記錄儀實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)壓力變化。

通過(guò)對(duì)21303工作面、21305工作面長(zhǎng)期的礦壓觀測(cè)發(fā)現(xiàn)，崔木煤礦綜放開(kāi)采具有明顯的大小周期來(lái)壓特性，其來(lái)壓步距情況如圖7所示。

圖7　崔木煤礦綜放開(kāi)采大小周期來(lái)壓步距分析

由圖7可知，21303工作面小周期來(lái)壓步距平均15.5m，來(lái)壓持續(xù)刀數(shù)平均6.5刀；大周期來(lái)壓步距平均176m，來(lái)壓持續(xù)刀數(shù)15刀。21305工作面小周期來(lái)壓步距平均16m，來(lái)壓持續(xù)刀數(shù)平均5.5刀；大周期來(lái)壓步距平均133m，來(lái)壓持續(xù)刀數(shù)14刀。

大小周期來(lái)壓規(guī)律的差異性表明，引發(fā)大周期壓力顯現(xiàn)的內(nèi)因是基本頂巖層之上存在的覆巖關(guān)鍵層破斷失穩(wěn)。這驗(yàn)證了覆巖關(guān)鍵層分析結(jié)論以及覆巖結(jié)構(gòu)模型的正確性。

4.2覆巖破壞發(fā)育特征實(shí)測(cè)分析

圖8　井下電視窺視采空區(qū)上覆巖層裂隙發(fā)育情況

X305-1泄水孔距離21305切眼150m，走向位于見(jiàn)方位置，傾向位于工作面中部，針對(duì)該泄水孔進(jìn)行鉆孔井下窺視，以觀察覆巖破壞發(fā)育情況。測(cè)試時(shí)工作面已推過(guò)泄水孔位置63m，泄水孔鉆深為487m，已鉆出洛河組進(jìn)入安定組巖層5m，測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖8。由圖8可知，在洛河組底部縱、橫向裂隙大量發(fā)育，漿液在測(cè)試孔內(nèi)漏失，臨近的21303工作面G5長(zhǎng)觀孔水位同步出現(xiàn)緩慢下降。由此表明，導(dǎo)水裂縫帶已發(fā)育至洛河組底部，在洛河組與安定組交界處離層空間發(fā)育。這同樣驗(yàn)證了覆巖結(jié)構(gòu)分析的正確性。

5結(jié)論

(1)崔木煤礦特厚煤層綜放開(kāi)采覆巖中存在著亞關(guān)鍵層Ⅰ(基本頂)、亞關(guān)鍵層Ⅱ以及主關(guān)鍵層，主關(guān)鍵層下方由于巖層不均衡沉降能夠形成離層儲(chǔ)水空間，并分析了工作面來(lái)壓出水的時(shí)間耦合關(guān)系。

(2)基本頂控制小周期來(lái)壓，亞關(guān)鍵層Ⅱ控制大周期來(lái)壓，亞關(guān)鍵層Ⅱ破斷失穩(wěn)迫使下方巖層的同步失穩(wěn)是工作面發(fā)生出水壓架的內(nèi)因。分別針對(duì)大小周期來(lái)壓建立覆巖破斷結(jié)構(gòu)力學(xué)模型，并理論解析得出了不同來(lái)壓形式下支架合理工作阻力的計(jì)算公式。

(3)通過(guò)礦壓顯現(xiàn)特征和覆巖破壞發(fā)育特征兩方面的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)，驗(yàn)證了覆巖結(jié)構(gòu)分析的正確性。

[參考文獻(xiàn)]

[1]許家林，連國(guó)明，朱衛(wèi)兵，等.深部開(kāi)采覆巖關(guān)鍵層對(duì)地表沉陷的影響[J].煤炭學(xué)報(bào)，2007，32(7)：687-690.

[2]侯忠杰.組合關(guān)鍵層理論的應(yīng)用研究及其參數(shù)確定[J].煤炭學(xué)報(bào)，2001，26(6)：611-615.

[3]張杰.淺埋煤層中的關(guān)鍵層運(yùn)動(dòng)與導(dǎo)水裂隙發(fā)展[J].湖南科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2010，25(4)：25-28.

[4]繆協(xié)興，錢鳴高.超長(zhǎng)綜放工作面覆巖關(guān)鍵層破斷特征及對(duì)采場(chǎng)礦壓的影響[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2003，22(1)：45-47.

[5]賀虎，竇林名，龔思園，等.覆巖關(guān)鍵層運(yùn)動(dòng)誘發(fā)沖擊的規(guī)律研究[J].巖土工程學(xué)報(bào)，2010，32(8)：1260-1265.

[6]許家林，錢鳴高.覆巖關(guān)鍵層位置的判別方法[J].中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2000，29(5)：463-467.

[7]劉前進(jìn)，霍永金，婁金福.富水頂板綜放工作面出水規(guī)律與高位關(guān)鍵層破斷特征分析[J].中國(guó)煤炭，2015，41(1)：39-43.

[8]錢鳴高，劉聽(tīng)成.礦山壓力及其控制[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，2009.

[9]林青，李正杰，王濤，等.富水頂板特厚煤層綜放開(kāi)采出水壓架成因及防治[J].煤礦開(kāi)采，2015，20(3)：106-109.

[10]閆少宏.綜放開(kāi)采礦壓顯現(xiàn)規(guī)律與支架—圍巖關(guān)系新認(rèn)識(shí)[J].煤炭科學(xué)技術(shù)，2013，41(9)：96-99.

[11]于雷，閆少宏，劉全明.特厚煤層綜放開(kāi)采支架工作阻力的確定[J].煤炭學(xué)報(bào)，2012，37(5)：737-742.

[12]閆少宏，尹希文，徐紅杰，等.大采高綜采頂板短懸臂梁—鉸接巖梁結(jié)構(gòu)與支架工作阻力的確定[J].煤炭學(xué)報(bào)，2011，36(11)：1816-1820.

[13]史元偉.采煤工作面圍巖控制原理和技術(shù)[M].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)出版社，2003.

[責(zé)任編輯：潘俊鋒]

Analysis of Overburden Broken Structure of Fully Mechanized Top Coal Caving with Extremely Thick Coal Seam of Cuimu Coal Mine

WANG Zhi-yong1，LI Zheng-jie2，LI Gen1，WANG Tao1，WANG Zhen-dong1

(1.Cuimu Colliery，Shaan’xi Yonglong Energy Development & Construction Co.，Ltd.，Baoji 721000，China；2.Coal Mining & Designing Department,Tiandi Science & Technology Co.，Ltd.，Beijing 00013，China)

Abstract：In order to study mechanism of pressurizing of hydraulic support that induced by flow water in fully mechanized top coal caving of Cuimu coal mine，took two fully mechanized top coal working faces as studying objects.The following results was concluded，which included‘two secondary key stratum，one principal key stratum’ existed in overburden，period characters of working face pressure，separation water space developed in Luohe Formation bottom and pressure，coupling relation between water level fluctuation and water flow time and so on.Overlying strata broken structure of fully mechanized top coal caving with extremely thick coal seam was confirmed，mechanics analysis model of overlying strata broken was conducted based on different pressures period，and then formula of support working resistance of top coal caving in corresponding state was conducted out.The accurately of overlying strata structure analysis was validated according filed testing.It provided theory foundation and reasons for pressurizing of support prevention.

Keywords：extremely thick coal seam；fully mechanized caving；overlying strata broken structure；mechanics relation

[中圖分類號(hào)]TD823.4 93

[文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼]A

[文章編號(hào)]1006-6225(2016)01-0084-05

[作者簡(jiǎn)介]王之永(1972-)，男，安徽宿州人，崔木煤礦副礦長(zhǎng)，主要從事煤礦安全開(kāi)采及技術(shù)管理工作。

[基金項(xiàng)目]國(guó)家自然科學(xué)基金青年科學(xué)基金項(xiàng)目(51504136)；中國(guó)煤炭科工集團(tuán)科技創(chuàng)新基金重點(diǎn)項(xiàng)目(2013ZD002-05)

[收稿日期]2015-07-02

礦山壓力與災(zāi)害控制

[DOI]10.13532/j.cnki.cn11-3677/td.2016.01.023

[引用格式]王之永，李正杰，李根，等.崔木煤礦特厚煤層綜放開(kāi)采覆巖破斷結(jié)構(gòu)分析[J].煤礦開(kāi)采，2016，21(1)：84-88，76.