組合式結(jié)晶器倒錐度跑錐問題分析與排除

楊 剛，王 娟，孫香慶

（天津天鐵冶金集團(tuán)熱軋板有限公司，河北涉縣056404）

組合式結(jié)晶器倒錐度跑錐問題分析與排除

楊 剛，王 娟，孫香慶

（天津天鐵冶金集團(tuán)熱軋板有限公司，河北涉縣056404）

分析了天鐵熱軋板坯連鑄機(jī)組合式結(jié)晶器倒錐度跑錐問題的產(chǎn)生原因。對跑錐結(jié)晶器進(jìn)行拆解、檢查、調(diào)整、維修更換易損件、裝配、潤滑，解決了跑錐問題，倒錐度指標(biāo)符合技術(shù)規(guī)范要求，保證了結(jié)晶器的正常使用。

組合式結(jié)晶器；倒錐度；調(diào)寬裝置；跑錐

1 引言

天鐵熱軋板公司一號板坯連鑄機(jī)（兩流）由中冶賽迪股份有限公司設(shè)計(jì)建造，于2007年4月投入生產(chǎn)，一直穩(wěn)定運(yùn)行。其組合式結(jié)晶器調(diào)寬裝置采用了當(dāng)時(shí)比較先進(jìn)的機(jī)械式調(diào)寬裝置，由內(nèi)制動(dòng)電機(jī)驅(qū)動(dòng)結(jié)晶器蝸輪蝸桿箱進(jìn)行錐度調(diào)整，通過結(jié)晶器夾緊裝置夾緊和固定。

組合式結(jié)晶器是由4塊復(fù)合壁板組合而成。每塊復(fù)合壁板都是由銅質(zhì)內(nèi)壁和鋼制外殼組成。在與鋼殼接觸的銅板面上銑出許多溝槽形成中間水縫。復(fù)合壁板用雙螺栓連接固定，冷卻水從下部進(jìn)入，流經(jīng)水縫后從上部排出。4塊壁板有各自獨(dú)立的冷卻水系統(tǒng)。在4塊復(fù)合壁板內(nèi)壁相結(jié)合的角部，墊上厚3～5 mm并帶45°倒角的銅片，以防止鑄坯角裂。

2 存在問題

2.1 跑錐問題

自2015年5月初，1號板坯連鑄機(jī)組合式結(jié)晶器7套周轉(zhuǎn)套件在使用過程中陸續(xù)發(fā)生跑錐問題，嚴(yán)重影響了1號板坯連鑄機(jī)的正常生產(chǎn)。

組合式結(jié)晶器倒錐度的設(shè)置和調(diào)整依據(jù)主要包括澆鑄鋼種和斷面尺寸。調(diào)寬驅(qū)動(dòng)電機(jī)通過驅(qū)動(dòng)結(jié)晶器左、右側(cè)蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)對結(jié)晶器窄邊銅板內(nèi)腔上、下口寬度尺寸的設(shè)定和調(diào)整。在開澆前、后，崗位操作人員會(huì)利用錐度測量儀對結(jié)晶器倒錐度按照工藝技術(shù)要求、當(dāng)班澆鑄鋼種、澆鑄板坯斷面尺寸等信息進(jìn)行設(shè)定、調(diào)整和校驗(yàn)。

結(jié)晶器倒錐度一旦超過技術(shù)要求規(guī)定，輕者會(huì)影響板坯的冷卻效果，引發(fā)鑄坯邊角部縱裂紋、窄面鼓肚、窄邊局部凹陷等缺陷，嚴(yán)重時(shí)會(huì)發(fā)生角裂和鼓肚型漏鋼，損壞設(shè)備、造成停澆事故。

表1中詳細(xì)記錄了1號板坯連鑄機(jī)自2015年5月發(fā)生跑錐問題的具體情況。

結(jié)晶器鑄斷面900～1 250 mm，共有8套周轉(zhuǎn)件，編號依次從1#到8#；結(jié)晶器錐度是采用錐度測量儀分別測量結(jié)晶器左側(cè)、右側(cè)錐度變化；跑錐與正常是相對于表2中對應(yīng)鋼種和斷面錐度值要求得出的結(jié)果；調(diào)寬焊接是指焊接結(jié)晶器同一側(cè)上、下調(diào)寬驅(qū)動(dòng)球籠聯(lián)軸器；更換調(diào)寬指更換結(jié)晶器調(diào)寬裝置或調(diào)整修復(fù)調(diào)寬裝置。

表2是結(jié)晶器錐度設(shè)定、調(diào)整和判斷澆鑄過程中是否跑錐的依據(jù)；下口尺寸A=板坯尺寸×對應(yīng)鋼種收縮系數(shù)；上口尺寸A1=對應(yīng)鋼種A+0．9%A，其中0．9%是錐度設(shè)定系數(shù)；對應(yīng)鋼種和板坯尺寸理論錐度值B=0．5（A1-A）。

表1 結(jié)晶器跑錐數(shù)據(jù)跟蹤表

表2 結(jié)晶器倒錐度表

2.2 結(jié)論

從表1、2中可以看出：

（1）2015年5月4日1流8#、2流3#結(jié)晶器左、右側(cè)出現(xiàn)嚴(yán)重跑錐問題，理論鋼種和斷面錐度6．8 mm，誤差范圍±0．3 mm。

（2）2015年5月5日對1、2流3#、8#跑錐結(jié)晶器采用應(yīng)急處置辦法，焊接固定結(jié)晶器同一側(cè)上、下驅(qū)動(dòng)球籠萬向聯(lián)軸器后澆后測量錐度改善明顯，但未完全達(dá)到要求錐度值。

（3）2015年5月7日將1流8#跑錐結(jié)晶器更換為4#結(jié)晶器后澆后測量錐度值符合表2中錐度值要求。經(jīng)查結(jié)晶器修復(fù)檔案4#結(jié)晶器是自2007年1號板坯連鑄機(jī)投產(chǎn)以來唯一整套檢修更換過結(jié)晶器調(diào)寬裝置的結(jié)晶器。2流3#結(jié)晶器焊接固定錐度值依然超出許用范圍。

（4）2015年5月26日上線試用8#結(jié)晶器，測量澆鑄后結(jié)晶器左、右側(cè)錐度值，均在技術(shù)要求范圍。8#結(jié)晶器是跑錐問題結(jié)晶器，根據(jù)4#結(jié)晶器不跑錐案例，離線對8#結(jié)晶器調(diào)寬裝置進(jìn)行調(diào)整、修復(fù)，更換損壞件后上線試用。3#結(jié)晶器雖然采取焊接固定應(yīng)急辦法，但右側(cè)依然跑錐嚴(yán)重。

（5）從上述結(jié)論及表1中可以看出結(jié)晶器跑錐問題和結(jié)晶器調(diào)寬裝置關(guān)系密切，經(jīng)過對調(diào)寬裝置調(diào)整、修復(fù)或整套更換跑錐問題可以得到解決，焊接固定結(jié)晶器同一側(cè)上、下驅(qū)動(dòng)球籠萬向聯(lián)軸器的應(yīng)急做法不可靠。

3 原因探討

組合式結(jié)晶器的調(diào)寬裝置主要包括驅(qū)動(dòng)部分、蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)、螺旋機(jī)構(gòu)和連接部分，這里對結(jié)晶器跑錐問題的探討也主要集中在這幾個(gè)部分，見圖1。

3.1 驅(qū)動(dòng)部分

結(jié)晶器調(diào)寬裝置的驅(qū)動(dòng)部分主要由帶內(nèi)制動(dòng)器、編碼器的減速電機(jī)（左上、左下、右上、右下）通過球籠式萬向聯(lián)軸器傳動(dòng)來驅(qū)動(dòng)結(jié)晶器調(diào)寬裝置工作。在2015年5月發(fā)生結(jié)晶器跑錐問題初期排查過程中，首先檢查了減速電機(jī)制動(dòng)器得電打開、失電抱死狀態(tài)是否可靠運(yùn)行，在抱死狀態(tài)下脫開球籠聯(lián)軸器與結(jié)晶器調(diào)寬連接模擬結(jié)晶器開澆工作狀態(tài)負(fù)載反作用于電機(jī)，結(jié)果電機(jī)制動(dòng)器可靠抱死。

圖1 結(jié)晶器調(diào)寬裝置

從計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)中調(diào)取了2015年5月4日0點(diǎn)到23點(diǎn)區(qū)間1流發(fā)生跑錐結(jié)晶器澆鑄狀態(tài)下四個(gè)驅(qū)動(dòng)減速電機(jī)實(shí)時(shí)得電、失電及對應(yīng)抱閘工作狀態(tài)圖。

結(jié)合當(dāng)日開澆區(qū)間，可發(fā)現(xiàn)1流結(jié)晶器調(diào)寬驅(qū)動(dòng)4個(gè)減速電機(jī)，左上、左下、右上、右下均處于制動(dòng)狀態(tài)。

3．2 蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)（見圖2）

圖2 蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)

（1）自鎖性的確定

在移動(dòng)副中，如果作用于滑塊上的驅(qū)動(dòng)力作用在其摩擦角之內(nèi)則發(fā)生自鎖，這就是移動(dòng)副發(fā)生自鎖的條件。蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)屬于移動(dòng)副，當(dāng)蝸桿的導(dǎo)程角小于嚙合輪齒間的當(dāng)量摩擦角ψv時(shí)，蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)反行程具有自鎖性。在此情況下只能由蝸桿帶動(dòng)蝸輪，而不能由蝸輪帶動(dòng)蝸桿。在結(jié)晶器跑錐問題其它影響因素或組成部分不會(huì)出現(xiàn)影響結(jié)晶器跑錐隱患的前提下，如果蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)具有反向自鎖性，那么結(jié)晶器就不會(huì)發(fā)生跑錐問題。在此我們可以討論下現(xiàn)有的結(jié)晶器調(diào)寬裝置主要組成機(jī)構(gòu)的蝸輪蝸桿副是否具有自鎖性。

查圖紙可知跑錐問題發(fā)生的機(jī)械式調(diào)寬結(jié)晶器選用的蝸桿為ZA型阿基米德蝸桿，其模數(shù)m= 10，齒數(shù)z1=2，導(dǎo)程角=14．03°，標(biāo)準(zhǔn)齒形角α=20°，螺旋方向右。

根據(jù)蝸輪蝸桿副摩擦力的分析方法可知當(dāng)量摩擦角φv=arctan fv，其值可根據(jù)滑動(dòng)速度1/s，由普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的vs、fv、φv值標(biāo)準(zhǔn)表選取[2]。蝸桿傳動(dòng)的滑動(dòng)速度可由下式計(jì)算：

式中，v1為蝸桿分度圓的圓周速度，m/s；d1為蝸桿分度圓直徑，mm；經(jīng)查圖紙可知，蝸桿分度圓直徑80 mm；n1為蝸桿的轉(zhuǎn)速，r/min，經(jīng)查圖紙可知，蝸桿轉(zhuǎn)速101 r/min；導(dǎo)程角y1=14．03°。

將以上各數(shù)值帶入公式（1）中計(jì)算可得蝸桿傳動(dòng)的滑動(dòng)速度為0．44 m/s，查圖紙可知在用蝸輪蝸桿副中蝸輪齒圈材料為ZCuSn10Pb1，屬錫青銅，蝸桿齒面硬度最大值為25．5 HRC，小于45 HRC，故結(jié)合普通圓柱蝸桿傳動(dòng)的vs、fv、φv值標(biāo)準(zhǔn)表[2]，利用插入法求得當(dāng)量摩擦系數(shù)fv為0．068，從而可以計(jì)算出蝸輪蝸桿副當(dāng)量摩擦角φv=arctanfv=3．89°。

根據(jù)蝸輪蝸桿副自鎖性發(fā)生的條件：y1= 14．03°，φv=3．89°，從而可得到蝸桿的導(dǎo)程角y1大于蝸輪蝸桿副嚙合輪齒間的當(dāng)量摩擦角φv，因而可以判定跑錐結(jié)晶器窄邊調(diào)寬裝置中蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)反行程不具有自鎖性。

（2）蝸輪蝸桿副摩擦、磨損與潤滑

蝸桿傳動(dòng)由于效率低，所以工作時(shí)發(fā)熱量大。在閉式傳動(dòng)中，如果產(chǎn)生的熱量不能及時(shí)散逸，將因油溫不斷升高而使?jié)櫥拖♂專瑥亩龃竽Σ翐p失，甚至發(fā)生膠合。

在對跑錐結(jié)晶器維修過程中，拆解窄邊調(diào)寬裝置蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)，蝸桿部分沒有明顯的磨損。檢查發(fā)現(xiàn)蝸輪表面有磨損痕跡且呈現(xiàn)不規(guī)則分布，部分摩擦表面分布有少量積渣或是磨粒。蝸輪蝸桿副潤滑情況不是很充分，油液粘稠度、顏色等不是很正常，更為嚴(yán)重的是調(diào)寬裝置的另一組成部分螺旋機(jī)構(gòu)潤滑脂竄到本該是潤滑油潤滑的蝸輪蝸桿副部位，導(dǎo)致該部位摩擦積熱不能及時(shí)散逸出去，加劇了磨損的程度。

（3）蝸輪蝸桿副的軸承間隙

蝸輪蝸桿副是按照軸向、徑向約束軸系運(yùn)動(dòng)，其中軸承安裝、調(diào)整間隙對運(yùn)動(dòng)副的運(yùn)動(dòng)軌跡產(chǎn)生至關(guān)重要的影響。

結(jié)晶器跑錐問題在蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)中形成的重要影響因素就是軸承間隙。在蝸輪蝸桿副安裝、調(diào)整過程中，如果沒有按照設(shè)計(jì)規(guī)定的間隙安裝調(diào)整，必然要發(fā)生軸系約束失效或部分失效，出現(xiàn)運(yùn)動(dòng)受阻或運(yùn)動(dòng)跑偏現(xiàn)象。在對所有跑錐問題結(jié)晶器進(jìn)行拆解分析蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)的過程中，發(fā)現(xiàn)部分存在推力軸承間隙過緊或過松的問題，有些還出現(xiàn)由于軸承調(diào)整間隙不合理導(dǎo)致機(jī)構(gòu)無法運(yùn)動(dòng)的問題。

3．3 螺旋機(jī)構(gòu)

結(jié)晶器窄邊調(diào)寬裝置螺旋機(jī)構(gòu)主要由絲桿、螺套、導(dǎo)向桿、導(dǎo)向管、調(diào)整墊、螺釘?shù)冉M成。

從螺旋機(jī)構(gòu)的組成可以看出，影響結(jié)晶器跑錐的因素主要包括絲桿軸向間隙、導(dǎo)向桿軸向間隙、絲桿螺套副的磨損及潤滑。

從跑錐結(jié)晶器拆解的情況來看其螺旋機(jī)構(gòu)的影響占比較大，可能是產(chǎn)生結(jié)晶器跑錐問題的主要影響因素。

（1）絲桿軸向間隙

從圖3中可以看出絲桿和固定在機(jī)架上的導(dǎo)向管之間的間隙是通過推力軸承端面調(diào)整墊來約束，調(diào)整墊理論厚度0．3 mm，間隙允許范圍0．01～0．025 mm。實(shí)際在對跑錐結(jié)晶器這部分進(jìn)行拆解分析的過程中發(fā)現(xiàn)，由于固定螺栓預(yù)緊力失效、推力軸承損壞、調(diào)整墊本身等原因，該部分間隙沒有在許用公差范圍以內(nèi)。

（2）導(dǎo)向桿軸向間隙

圖3 絲桿軸向間隙測量及調(diào)整示意圖

從圖4中可以看出可通過擰緊螺釘并增減調(diào)整墊來實(shí)現(xiàn)導(dǎo)向桿相對于絲桿的軸向間隙調(diào)整，調(diào)整間隙許用范圍0～0．1 mm。在實(shí)際拆解跑錐結(jié)晶器這部分結(jié)構(gòu)的過程中，發(fā)現(xiàn)部分跑錐結(jié)晶器導(dǎo)向桿擰緊螺釘預(yù)緊力失效，調(diào)整墊損壞或定位鍵約束失效等都會(huì)導(dǎo)致螺旋機(jī)構(gòu)不能按照既定運(yùn)動(dòng)軌跡精確運(yùn)動(dòng)。

圖4 導(dǎo)向桿軸向間隙測量及調(diào)整示意圖

（3）絲桿螺套副的磨損及潤滑

絲桿螺套副屬于滑動(dòng)螺旋傳動(dòng)，其工作時(shí)主要承受轉(zhuǎn)矩及軸向拉力或壓力的作用。在絲桿和螺套的旋合螺紋間有較大的相對滑動(dòng)，螺紋磨損是主要的失效形式。

螺旋傳動(dòng)也具有自鎖性，當(dāng)螺旋機(jī)構(gòu)絲桿螺套副導(dǎo)程角小于其當(dāng)量摩擦角時(shí)，螺旋傳動(dòng)反行程具有自鎖性。根據(jù)圖紙已知該結(jié)晶器窄邊調(diào)寬裝置螺旋機(jī)構(gòu)采用的是梯形螺紋（Tr65×10-7e），因此該螺紋的導(dǎo)程角（螺紋升角）可計(jì)算如下：

已知梯形螺紋α=30°，鋼制絲桿與銅制螺套在有潤滑狀態(tài)下的靜摩擦系數(shù)f=0．08，因此梯形螺紋的當(dāng)量摩擦角φv計(jì)算如下：

故該螺旋機(jī)構(gòu)絲桿螺套副滿足螺紋導(dǎo)程角y小于當(dāng)量摩擦角φv的自鎖條件，具有反行程自鎖性。

從這個(gè)角度來看，螺旋機(jī)構(gòu)的螺紋磨損可能是造成結(jié)晶器跑錐的一個(gè)重要影響因素。為了消除軸向間隙和補(bǔ)償螺旋機(jī)構(gòu)旋合螺紋磨損，該螺旋機(jī)構(gòu)選用了剖分螺套。

在對跑錐結(jié)晶器調(diào)寬裝置螺旋機(jī)構(gòu)的拆解過程中還發(fā)現(xiàn)潤滑存在一定問題，主要表現(xiàn)在O型密封圈壓潰漏油，骨架密封圈失效出現(xiàn)的蝸輪蝸桿箱潤滑油竄到螺旋機(jī)構(gòu)潤滑脂內(nèi)，使得潤滑脂變性、硬化，降低傳動(dòng)效率、加劇磨損。

3．4 連接部分

連接部分主要指結(jié)晶器窄邊調(diào)寬裝置和結(jié)晶器窄邊插入件之間的軸、套裝配，裝配關(guān)系?40H7/ d7，屬于間隙配合，間隙范圍0．08～0．13 mm。

連接部分主要的失效形式就是軸、套磨損以及固定塊支撐的失效。在實(shí)際檢查解剖這部分的時(shí)候，可以看到銅套磨損以及連接軸不同程度的變形和表面劃傷，固定塊固定螺栓偶爾也發(fā)現(xiàn)有松動(dòng)跡象。這些影響因素?zé)o疑也是造成結(jié)晶器跑錐的直接原因。連接部分裝配關(guān)系見圖5。

圖5 連接部分裝配關(guān)系

3.5 其它影響因素

從解決結(jié)晶器跑錐問題的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)來看，造成結(jié)晶器跑錐現(xiàn)象的其它影響因素還包括寬、窄邊銅板與足輥的接弧、寬邊足輥與彎曲段的外弧接弧、寬邊夾緊裝置預(yù)緊狀態(tài)以及結(jié)晶器錐度、開口度設(shè)置等影響因素。

4 解決方案

4.1 潤滑是關(guān)鍵

從結(jié)晶器跑錐問題的原因探討來看，潤滑因素?zé)o疑是解決結(jié)晶器跑錐問題發(fā)生的最有效，也是最關(guān)鍵的解決方案。

蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)是一種滑動(dòng)運(yùn)動(dòng)副，由于是閉式傳動(dòng)，當(dāng)潤滑不良時(shí)產(chǎn)生的大量熱量如不能及時(shí)散逸，將因油溫不斷升高而使?jié)櫥拖♂?，傳?dòng)效率將顯著下降，并且會(huì)帶來劇烈的磨損和產(chǎn)生膠合破壞的危險(xiǎn)。

螺旋機(jī)構(gòu)同樣屬于滑動(dòng)運(yùn)動(dòng)副，滑動(dòng)螺旋工作時(shí)主要承受轉(zhuǎn)矩及軸向拉力或壓力的作用，同時(shí)在絲桿和螺套的旋合螺紋間有較大的相對滑動(dòng)，螺紋磨損是主要的失效形式。

驅(qū)動(dòng)部分球籠式萬向聯(lián)軸器以及連接部分等等潤滑也是非常關(guān)鍵的影響因素，包括選用耐磨軸套等。

因此從以上影響結(jié)晶器跑錐的幾個(gè)關(guān)鍵運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)或部件來看，合理選擇潤滑油牌號、潤滑方法、潤滑油量、潤滑周期以及根據(jù)不同工作環(huán)境、季節(jié)變化調(diào)整潤滑油粘度等至關(guān)重要。另外養(yǎng)成定期檢查、必要的話檢測或整體更換潤滑油、清洗運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)各零部件的習(xí)慣也是十分必要的。

4.2 調(diào)整是手段

從結(jié)晶器跑錐問題的原因探討來看運(yùn)動(dòng)副之間超出許用范圍的間隙是造成結(jié)晶器發(fā)生跑錐問題的關(guān)鍵因素。

在線點(diǎn)檢過程中要定期、專門針對結(jié)晶器調(diào)寬裝置進(jìn)行運(yùn)行狀態(tài)下的檢查、維護(hù)、保養(yǎng)工作，尤其是對驅(qū)動(dòng)部分球籠萬向聯(lián)軸器運(yùn)動(dòng)是否存在異響、間隙等，必要的話脫開球籠聯(lián)軸器連接，手動(dòng)感受蝸桿轉(zhuǎn)動(dòng)過程是否存在空行程問題。

離線在拆解、修復(fù)結(jié)晶器過程中不能因?yàn)檎呎{(diào)寬裝置不屬于易損件就長時(shí)間不去檢查、調(diào)整、潤滑等等。在拆解蝸輪蝸桿機(jī)構(gòu)中應(yīng)該對蝸輪蝸桿副間隙進(jìn)行檢查、測量，利用圖4所示方法進(jìn)行確認(rèn)、調(diào)整，保障絲桿軸向間隙在許用范圍0．01～0．025 mm。螺旋機(jī)構(gòu)在設(shè)計(jì)之初就選用了可調(diào)整絲桿和螺套軸向間隙的剖分螺套，利用圖5所示調(diào)整方法對磨損螺套與絲桿的運(yùn)動(dòng)間隙進(jìn)行調(diào)整，保障導(dǎo)向桿運(yùn)動(dòng)軸向間隙在需用范圍0～0．1 mm。

對影響結(jié)晶器跑錐其它因素可采取定期檢查、測量和調(diào)整的方法進(jìn)行解決。

4.3 更換與修復(fù)

從結(jié)晶器跑錐問題的原因探討來看如果潤滑、調(diào)整手段都不能奏效的前提下，可以選擇有針對性地更換易損件，切不可一發(fā)生跑錐問題就整套更換結(jié)晶器調(diào)寬裝置整套部件，既盲目，又低效，尤其是當(dāng)下鋼鐵業(yè)不景氣的背景下。

結(jié)晶器調(diào)寬裝置易損件包括蝸輪、螺套、軸套以及O型圈、唇形密封圈、軸承等。選擇拆解、更換易損件、裝配調(diào)整手段修復(fù)整套結(jié)晶器調(diào)寬裝置無疑是既科學(xué)，又節(jié)約的好辦法，鍛煉了技術(shù)又降低了費(fèi)用。表3為結(jié)晶器試用效果跟蹤表。

表3 結(jié)晶器試用效果跟蹤表

5 結(jié)束語

天鐵熱軋板公司連鑄車間結(jié)晶器跑錐問題自2015年5月份發(fā)生，經(jīng)過半年多時(shí)間的研究，于2015年年底基本完成了1號連鑄機(jī)7臺組合式結(jié)晶器機(jī)械調(diào)寬裝置跑錐問題的治理工程。每臺跑錐結(jié)晶器經(jīng)過拆解、檢查、調(diào)整、更換易損件、裝配、潤滑等工序，在線試用跟蹤后跑錐現(xiàn)象消失，詳見表3。

從表3中可以看出自2015年6月開始陸續(xù)在線試用，經(jīng)過技術(shù)調(diào)整、維修更換等措施后的原跑錐結(jié)晶器跑錐現(xiàn)象消失，倒錐度指標(biāo)基本符合技術(shù)規(guī)范要求。截至2015年12月底，根據(jù)結(jié)晶器跑錐研究成果以及試用案例，完成了天鐵熱軋板公司連鑄車間1號板坯連鑄機(jī)7套跑錐結(jié)晶器的治理工程，在線試用效果均滿足工藝生產(chǎn)要求。

跑錐問題是一個(gè)長期的、系統(tǒng)性問題，需要堅(jiān)持不懈做好檢查、潤滑、調(diào)整和基礎(chǔ)性維修工作。

因此要想杜絕跑錐問題的發(fā)生，必須扎扎實(shí)實(shí)做好結(jié)晶器檢修、維護(hù)的各項(xiàng)技術(shù)基礎(chǔ)工作，維護(hù)到位、檢修到位、執(zhí)行到位和監(jiān)督到位。

參考文獻(xiàn)

[1]孫桓，陳作模.機(jī)械原理[M].6版.北京：高等教育出版社，2001.

[2] 濮良貴，紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì)[M].7版.北京：高等教育出版社，2001.

[3]朱苗勇，現(xiàn)代冶金學(xué)（鋼鐵冶金卷）[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2005.

[4] 劉明延，李平.板坯連鑄機(jī)（上）[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1990.

[5]王文學(xué)，趙敏，劉作林，等.板坯結(jié)晶器跑錐的理論分析與研究[J].重型機(jī)械，2012（6）：29-31.

[6]王文學(xué)，劉趙衛(wèi)，曾晶，等.板坯連鑄機(jī)組合式結(jié)晶器跑錐問題的分析與改進(jìn)[J].重型機(jī)械，2010（4）：62-64.

[7]楊拉道，雷華，曾晶，等.板坯連鑄結(jié)晶器跑錐問題分析與防范[J].煉鋼，2012，28（5）：35-37.

[8]付江華，李建鋒，傅昊.結(jié)晶器調(diào)寬裝置跑錐的分析與預(yù)防措施[J].重型機(jī)械，2010（S1）：184-186.

[9]周卓鎖，張傳令，李井鋒，等.板坯連鑄機(jī)結(jié)晶器跑錐的改進(jìn)[J].河北冶金，2009（4）：39-41.

Cause Analysis and Elimination of Combined Mould Reverse Taper Deviation

YANG Gang,WANG Juan and SUN Xiang-qing
(Plate Hot Rolling Company Limited,Tianjin Tiantie Metallurgy Group,She County, Hebei Province 056404,China)

The reason for combined mould reverse taper deviation at the caster of Tiantie Hot Rolling Plate Mill was analyzed．The problem was solved through disassembling,inspection,technical adjustment,maintenance and part exchanging,assembling and lubrication for the taper changed mould．The reverse taper complied with the requirements by technical specification and the normal operation of mould was ensured．

combined mould;reverse taper;width adjustment device;taper deviation

10．3969/j．issn．1006-110X．2016．06．008

2016-09-18

2016-09-28

楊剛（1982—），男，工程師，主要從事設(shè)備技術(shù)管理工作。