擠壓對(duì)Mg—Zn—Sn—Al合金力學(xué)性能和腐蝕行為的影響

陳吉華++邰輝輝++嚴(yán)紅革++田翔宇++尹航++周雄鵬++馬昭婕

摘要：研究了鑄態(tài)和擠壓態(tài)Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金的微觀組織、力學(xué)性能和在質(zhì)量分?jǐn)?shù)3.5%NaCl溶液中的腐蝕行為.結(jié)果表明：鑄態(tài)合金的平均晶粒尺寸為183 μm；而擠壓后合金的平均晶粒尺寸降低為9 μm.擠壓態(tài)與鑄態(tài)Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金相比，抗拉強(qiáng)度由209 MPa 提高到354 MPa，屈服強(qiáng)度由157 MPa 提高到216 MPa，伸長(zhǎng)率達(dá)到19.6%且呈現(xiàn)明顯的韌性斷裂特征.靜態(tài)浸泡腐蝕和電化學(xué)實(shí)驗(yàn)表明，擠壓態(tài)合金的耐蝕性明顯低于相應(yīng)的鑄態(tài)合金.

關(guān)鍵詞：鎂合金；擠壓；力學(xué)性能；腐蝕

中圖分類號(hào)：TG146.22 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：AEffect of Extrusion on Mechanical Properties

and Corrosion Behavior of Mg-Zn-Sn-Al Alloy

CHEN Ji-hua1， 2， TAI Hui-hui1，2， YAN Hong-ge1，2，TIAN Xiang-yu1，

YIN Hang1， ZHOU Xiong-peng1， MA Zhao-jie1

（1.College of Materials Science and Engineering， Hunan Univ， Changsha，Hunan410082，China；

2.Hunan Provincial Key Laboratory of Spray Deposition Technology & Application， Changsha，Hunan410082， China）Abstract：The microstructure， mechanical properties and corrosive behavior of the 3.5wt%NaCl solution of the as-cast and the as-extruded Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al alloy were investigated. The results show that the average grain size of the as-cast alloy is 183 μm and that of the extruded alloy is 9 μm. Compared with as-cast alloy， the tensile strength of the extruded alloy increases from 209 MPa to 354 MPa， the yield strength increases from 157 MPa to 216 MPa， and the elongation reaches about 19.6%. The tensile fracture of the extruded alloys exhibits ductile fracture. Static immersion corrosion tests and electrochemical measurements show that the corrosion resistance of the extruded alloy is obviously inferior to that of as-cast alloy.

Key words： magnesium alloy； extrusion； mechanical properties； corrosion

鎂合金具有密度低、比強(qiáng)度和比剛度高以及機(jī)加工性好等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于航空、航天、汽車及通信設(shè)備上[1].Mg-Zn-Sn系是近年來(lái)新開(kāi)發(fā)的一類高強(qiáng)耐熱鎂合金，其熱裂傾向小，主要強(qiáng)化相有Mg2Sn，MgZn，MgZn2相，其中Mg2Sn的熔點(diǎn)高達(dá)770℃，顯微硬度高，屬于耐熱硬質(zhì)相[2].目前，Mg-Zn-Sn系合金的研究主要集中在合金元素（Zn，Sn，Al）優(yōu)化[3-6]和微合金化（如Ca[8-9]，Sr[10]，Y[11]，Ag[12]）以及時(shí)效析出強(qiáng)化在鑄造合金的組織改善和性能提升方面，對(duì)于變形態(tài)的研究則較少.然而，一般情況下，鑄造鎂合金組織比較粗大，存在縮孔、縮松等缺陷，且熱處理強(qiáng)化對(duì)性能改善效果有限，其力學(xué)性能難以滿足實(shí)際應(yīng)用中的強(qiáng)度要求.因此，人們開(kāi)始重視變形態(tài)Mg-Zn-Sn系鎂合金的研究工作.鎂合金常用的塑性變形方式有軋制、鍛造、擠壓等.其中，特別是擠壓變形具有強(qiáng)烈三向壓應(yīng)力狀態(tài)，可以消除鑄造缺陷，促進(jìn)合金的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶以及第二相動(dòng)態(tài)析出，因而擠壓鎂合金往往組織細(xì)小均勻，力學(xué)性能優(yōu)異.Tang W N等人[7]研究了Zn含量對(duì)間接擠壓Mg-5Sn-xZn合金力學(xué)性能的影響，發(fā)現(xiàn)高Zn含量合金具有較佳的強(qiáng)度與塑性組合.Sasaki T T等人[13]的研究發(fā)現(xiàn)Mg-2.2Sn-0.5Zn-1.0Al（原子分?jǐn)?shù)）合金在250 ℃低溫?cái)D壓后拉伸屈服強(qiáng)度達(dá)308 MPa、壓縮屈服強(qiáng)度達(dá)280 MPa，且拉壓比達(dá)到0.9.本課題組前期研究也發(fā)現(xiàn)，擠壓態(tài)Mg-6Zn-3Sn-2Al-0.2Ca（原子分?jǐn)?shù)）鎂合金的室溫力學(xué)性能和高溫抗蠕變性能都高于文獻(xiàn)所報(bào)道的Mg-2Sn-1Zn-0.1Mn（原子分?jǐn)?shù)）和Mg-4Al-2Sr-0.3Mn擠壓合金[14].

湖南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）2015年第12期陳吉華等：擠壓對(duì)Mg-Zn-Sn-Al合金力學(xué)性能和腐蝕行為的影響Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al（原子分?jǐn)?shù)）合金是本課題組在Mg-6Zn-3Sn-2Al-0.2Ca（原子分?jǐn)?shù)）基礎(chǔ)上，通過(guò)Zn/Sn比優(yōu)化等手段開(kāi)發(fā)的一種新的合金，其鑄造性能與軋制成形性均優(yōu)于后者[15].本文研究Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al鎂合金在擠壓過(guò)程中的微觀組織、相組成、第二相分布特征的變化，以及這些變化對(duì)合金力學(xué)性能改善的影響.此外，鑒于耐腐蝕性能是限制鎂合金的進(jìn)一步發(fā)展與應(yīng)用的關(guān)鍵因素，擠壓變形后，合金的晶粒大小、相結(jié)構(gòu)以及第二相分布的變化會(huì)對(duì)合金的耐腐蝕性能造成影響，因此，本文在研究擠壓對(duì)Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金微觀組織與力學(xué)性能影響的同時(shí)，亦考察合金的耐腐蝕性能變化，為基于Mg-Zn-Sn-Al系開(kāi)發(fā)新型高強(qiáng)耐熱變形鎂合金奠定科學(xué)基礎(chǔ)和積累數(shù)據(jù).

1實(shí)驗(yàn)

1.1實(shí)驗(yàn)材料的制備

研究所用材料為鑄態(tài)和擠壓態(tài)Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al（原子分?jǐn)?shù)）合金，原材料為純Mg（99.9%）、純Al（99.9%）、純Zn（99.9%）、純Sn粒（99.9%）.采用RJ-2熔劑進(jìn)行熔體覆蓋保護(hù)熔煉和精煉，熔煉溫度為720 ℃.待鎂塊熔化后依次添加所需元素，以防止熔煉過(guò)程中合金元素的燒損.待合金全部熔化后，精煉10 min，靜置10 min后扒渣.合金澆鑄時(shí)，以SO2氣氛進(jìn)行保護(hù)，防止過(guò)熱熔體被空氣氧化.合金實(shí)際成分測(cè)試結(jié)果如表1所示，鑄錠尺寸為103 mm×100 mm.鑄錠經(jīng)310 ℃×4 h+340 ℃×28 h+460 ℃×2 h均勻化處理后進(jìn)行擠壓，其中擠壓溫度330 ℃、擠壓比22和擠壓速度2.4 mm/s.

表1實(shí)驗(yàn)合金的化學(xué)成分

Tab.1Chemical composition of the experimental alloy%

質(zhì)量分?jǐn)?shù)

wZnwSnwAlwMnwMg4.214.161.750.04Bal.

1.2合金組織觀察

鑄態(tài)合金組織觀察樣品取自距鑄錠1/2半徑處，擠壓態(tài)合金組織觀察樣品均取自平行擠壓方向上相同位置.金相組織腐蝕液采用0.8 g苦味酸+2 mL乙酸+3 mL水+20 mL乙醇配制的腐蝕液.掃描電鏡分析在FEI Quanta 2000上進(jìn)行；D5000型X射線衍射儀用于合金物相分析.

1.3室溫拉伸實(shí)驗(yàn)

室溫拉伸實(shí)驗(yàn)在Instron3369型電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，拉伸應(yīng)變速率為1.1×10-3s-1.鑄態(tài)拉伸試樣取自鑄錠半徑1/2處，擠壓態(tài)拉伸試樣取自平行擠壓方向上，每組拉伸取3個(gè)平行試樣以確保實(shí)驗(yàn)的可靠性.

1.4浸泡失重實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)采用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%NaCl中性水溶液作為浸泡介質(zhì)，浸泡時(shí)間為48 h，溶液體積為150 mL，浸泡實(shí)驗(yàn)在恒溫水浴環(huán)境下進(jìn)行，實(shí)驗(yàn)溫度為25 ℃±0.5 ℃.腐蝕浸泡樣品尺寸為15 mm×10 mm×4 mm，實(shí)驗(yàn)前依次用800#，2 000#砂紙打磨處理后，在無(wú)水乙醇環(huán)境下進(jìn)行超聲波清洗，以減少樣品表面粘雜物對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的不利影響.浸泡結(jié)束后，樣品表面腐蝕產(chǎn)物依次采用200 g/L CrO3+10 g/L AgNO3溶液和無(wú)水乙醇進(jìn)行超聲波清洗，熱風(fēng)烘干后在SHIMADZU AUY 120型電子天平上稱取樣品腐蝕前后的質(zhì)量損失.每組樣品取3個(gè)平行試樣，求平均值獲得實(shí)驗(yàn)結(jié)果.

由于鎂或鎂合金在NaCl水溶液中會(huì)發(fā)生陰極析氫和陽(yáng)極溶解過(guò)程，溶液pH值會(huì)隨著腐蝕的加劇而上升.即在外界條件相同時(shí)，腐蝕越嚴(yán)重，則pH值越高.因此，本文中采用Ohaus STARTER2100型pH計(jì)（精確度為0.01）即時(shí)測(cè)定浸泡溶液pH值的變化，用來(lái)推測(cè)合金在溶液中的耐腐蝕性.

1.5電化學(xué)測(cè)量

電化學(xué)測(cè)試用試樣規(guī)格為10 mm×10 mm，一端采用銅導(dǎo)線焊接，另一端為工作表面.除工作表面以外的其余表面用環(huán)氧樹(shù)脂膠封，暴露工作電極表面面積約為1 cm2.環(huán)氧樹(shù)脂固化后用200#，400#，800#和1 200#金相砂紙打磨工作電極表面至鏡面，經(jīng)過(guò)去離子水清洗、無(wú)水乙醇超聲波清洗，熱風(fēng)烘干后待用.電化學(xué)測(cè)量采用CHI760D型電化學(xué)分析儀，測(cè)量采用三電極體系，輔助電極為Pt電極，參比電極為飽和甘汞電極.實(shí)驗(yàn)溫度為25 ℃±0.5 ℃，用恒溫水浴控制；實(shí)驗(yàn)介質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5% NaCl溶液，體積為250 mL.將工作電極置入實(shí)驗(yàn)介質(zhì)中穩(wěn)定10 min后測(cè)量開(kāi)路電壓與時(shí)間的關(guān)系；10 min后測(cè)定極化曲線，Tafel動(dòng)電位掃描速度為1 mV/s，掃描范圍為Eocp±250 mV.實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)由CHI760D電化學(xué)分析軟件采集和分析.

2結(jié)果分析與討論

2.1顯微組織

圖1為鑄態(tài)、均勻化態(tài)和擠壓態(tài)合金的金相組織.圖2為兩種合金的XRD圖譜.由圖1（a）可見(jiàn)，鑄態(tài)合金具有離異共晶的特征，平均晶粒尺寸為183 μm，且大多數(shù)第二相以粗大的骨骼狀斷續(xù)分布在晶界上，較少的第二相以點(diǎn)狀分布于晶粒內(nèi)部.結(jié)合圖2中XRD分析結(jié)果，這些第二相為Mg51Zn20，Mg2Sn和Mg32（Al， Zn）49相.由圖1（b）可見(jiàn)，經(jīng)過(guò)均勻化處理后，大部分第二相溶入α-Mg內(nèi)部，晶界變得清晰；只有部分殘余高溫相，以點(diǎn)狀離散分布在晶界和晶粒內(nèi)部.由圖1（c）可見(jiàn)，合金經(jīng)過(guò)擠壓變形后發(fā)生較為充分的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，晶粒明顯細(xì)化；合金晶粒尺寸在4～8 μm之間，存在少數(shù)異常長(zhǎng)大的晶粒.

2θ/（°）

圖3為擠壓態(tài)合金平行于擠壓方向上的掃描電鏡二次電子像和背散射電子像.Mg2Sn相的熔點(diǎn)高達(dá)1 051 K，合金經(jīng)均勻化處理后仍然存在少量殘留.均勻化處理殘留的高溫相在擠壓過(guò)程中被劇烈破碎，沿?cái)D壓方向呈條帶狀分布.從背散射形貌圖上可以看出，擠壓態(tài)組織由呈黑色的基體和呈亮白色的第二相組成.圖4是合金二次電子形貌圖中相應(yīng)區(qū)域A和B的能譜分析.A區(qū)域中Zn，Sn和Al元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低，基本與合金鑄造名義成分一致，可以確定為α-Mg基體相；B區(qū)域中Mg，Sn元素含量很高，且Mg/Sn原子數(shù)之比為2.32，可以確定B區(qū)域的白色塊狀相是Mg2Sn相.因此，擠壓態(tài)Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金由α-Mg和Mg2Sn兩種相組成，與圖2中XRD分析結(jié)果一致.

（a） SEM圖像（b） BSE圖像

圖3擠壓態(tài)合金的SEM和BSE圖像

Fig.3The SEM and BSE images of the extruded alloy

E/keV

（a） 特征相AE/keV

（b） 特征相B

圖4擠壓態(tài)合金中的EDS分析結(jié)果

Fig.4The EDS analysis results of the certain phases in the extruded alloy

2.2力學(xué)性能與斷裂行為

圖5是兩種合金的室溫拉伸曲線.表2列出了其拉伸力學(xué)性能.鑄態(tài)合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為209 MPa，157 MPa和14.3%；擠壓態(tài)合金的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為354 MPa，216 MPa和19.6%.合金經(jīng)過(guò)擠壓變形后抗拉強(qiáng)度提高近70%，屈服強(qiáng)度提高近40%，且塑性明顯改善.通常，細(xì)化晶粒尺寸、改善第二相的形狀、大小及分布特征都可以使合金力學(xué)性能得到提高.本文中，由于均勻化溶解的Mg51Zn20，Mg32（Al，Zn）49等低溫相在擠壓過(guò)程中沒(méi)有重新析出，條帶狀分布的殘留相Mg2Sn不能有效阻礙拉伸變形時(shí)的位錯(cuò)滑移，第二相強(qiáng)化（彌散強(qiáng)化和析出強(qiáng)化）效果有限.因而，擠壓過(guò)程中晶粒大幅度細(xì)化是合金力學(xué)性能得到提高的主要原因.

工程應(yīng)變/%

圖6為鑄態(tài)和擠壓態(tài)Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金的斷口形貌照片.兩種合金呈現(xiàn)不同的斷裂特征.

鑄態(tài)合金斷口上存在較多的解理平臺(tái)、細(xì)小而雜亂分布的韌窩，塑性較差，以脆性斷裂為主；擠壓態(tài)試樣斷口中存在大量韌窩，有明顯的撕裂棱，基本無(wú)解理平臺(tái).此外，如圖6（c）中箭頭所示，細(xì)小的韌窩內(nèi)存在尺寸在1 μm以下的第二相粒子，這可能是在拉伸變形過(guò)程中殘留的Mg2Sn相與鎂基體脫粘而形成的.因此，擠壓態(tài)合金呈現(xiàn)明顯的韌性斷裂特征，與其較高的伸長(zhǎng)率一致.

2.3耐腐蝕行為

圖7為兩種合金在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%NaCl中浸泡48 h后的宏觀腐蝕形貌.圖中黑色區(qū)域是腐蝕產(chǎn)物脫落所形成的腐蝕凹區(qū).可見(jiàn)，鑄態(tài)合金在3.5%NaCl溶液中的腐蝕具有點(diǎn)狀腐蝕特征，整個(gè)腐蝕面由多個(gè)相互緊密接觸的局部腐蝕凹坑組成，腐蝕凹坑較淺，分布細(xì)密均勻.浸泡過(guò)程中形成的腐蝕產(chǎn)物填充于腐蝕凹坑中，形成致密的膜層，有助于隔斷合金與外界腐蝕液的接觸，從而抑制合金的腐蝕.與鑄態(tài)相比，擠壓態(tài)Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金表面已發(fā)生全面腐蝕，腐蝕凹坑的擴(kuò)展速度極快且相互聚集形成尺寸較大、相對(duì)較深的腐蝕坑.

圖8為鑄態(tài)和擠壓態(tài)合金在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5% NaCl 溶液中浸泡48 h后的平均腐蝕失重速率以及溶液的pH值.鑄態(tài)合金的平均腐蝕失重速率為8.04×10-2 mg/cm2·h，而擠壓態(tài)合金為4.73×10-1 mg/cm2·h，接近鑄態(tài)合金的6倍.鎂合金中第二相的自腐蝕電位一般比α-Mg基體高，既可以在腐蝕過(guò)程中充當(dāng)陰極而加速腐蝕；也可以作為屏障阻礙腐蝕在α-Mg基體間的傳遞，提高耐腐蝕性能，這主要取決于合金中第二相的種類、形貌、數(shù)量和分布等特征.通常認(rèn)為，鎂合金中的腐蝕坑往往在第二相質(zhì)點(diǎn)如Mg17Al12和Mg2Si等周圍缺陷處形成，是鈍化膜破壞的結(jié)果[16].鑄態(tài)Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金中第二相數(shù)量多且骨骼狀半連續(xù)分布時(shí)，可以有效地阻擋α-Mg基體的腐蝕傳遞，浸泡失重速率較小.與鑄態(tài)相比，擠壓態(tài)合金中第二相主要為Mg2Sn相，數(shù)量急劇減少且在擠壓過(guò)程被破碎沿?cái)D壓方向呈條帶狀分布.這些細(xì)小孤立分布的Mg2Sn相在腐蝕中的作用機(jī)制與鑄態(tài)不同，它們與α-Mg基體形成微電池而加速腐蝕；此外，在浸泡溶液作用下，邊緣腐蝕嚴(yán)重的第二相粒子會(huì)發(fā)生脫落進(jìn)入溶液，直接加重浸泡質(zhì)量損失，因而，擠壓態(tài)合金耐腐蝕性能明顯惡化.

（a） 鑄態(tài)（b） 擠壓態(tài)

圖7合金在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5% NaCl 溶液中

浸泡48 h后的表面宏觀形貌

Fig.7The macroscopic surface images of alloys after

immersed in wNaCl=3.5% solution for 48 h

圖8兩種合金在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5% NaCl 溶液中浸泡

48 h后的平均腐蝕失重速率和溶液pH值

Fig.8The mass loss rate and the immersion

solution pH value of the two alloys after immersed

in wNaCl=3.5% solution for 48 h

鎂合金在純水中或鹽溶液中時(shí)，會(huì)發(fā)生陰極析氫，產(chǎn)生OH-離子，而導(dǎo)致溶液的pH值上升.二元Mg-Sn擠壓合金的腐蝕行為研究表明，晶粒越細(xì)小，晶界越多，則析氫速率越高[17].與鑄態(tài)合金相比，擠壓態(tài)合金晶粒更為細(xì)小，晶界增多.因此，擠壓態(tài)合金在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5% NaCl 溶液中浸泡48 h后，其溶液的pH值高于鑄態(tài)，腐蝕更為嚴(yán)重.

圖9為鑄態(tài)和擠壓態(tài)合金在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5% NaCl溶液中的電化學(xué)極化曲線.表3列出了試驗(yàn)合金的電化學(xué)腐蝕數(shù)據(jù).鑄態(tài)合金的自腐蝕電流為58 μA/cm2，線性極化電阻為292 Ω·cm2；擠壓態(tài)合金的自腐蝕電流增大至鑄態(tài)的5倍（279 μA/cm2），線性極化電阻約為鑄態(tài)的30%.合金的自腐蝕電流越小、極化電阻越高，則其耐腐蝕性能越好.可見(jiàn)，擠壓變形導(dǎo)致Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金的耐腐蝕性能下降，與浸泡腐蝕失重結(jié)果一致.

鎂合金晶粒大小以及第二相在基體中的分布特征是影響耐腐蝕性能的主要因素.通常，晶粒細(xì)化在一定程度上可以降低合金的腐蝕電流，改善合金的耐腐蝕性能.采用擠壓、軋制等塑性變形制備的細(xì)晶AZ31[18]，ZK60[19]等鎂合金都具有比鑄造合金更好的耐腐蝕性.然而，從上述實(shí)驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金經(jīng)過(guò)擠壓后，晶粒大幅度細(xì)化，但其耐腐蝕性能卻大大低于鑄造合金.因此，擠壓后，Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al鎂合金耐腐蝕性能的惡化應(yīng)該與合金中第二相的分布特征有關(guān).Mg-Al系等鎂合金腐蝕機(jī)制的研究結(jié)果表明[20]，自腐蝕電位較高的β相在α-Mg基體的腐蝕有兩種截然相反的作用，當(dāng)β相在晶界呈連續(xù)或網(wǎng)狀分布時(shí)，會(huì)阻止α-Mg基體的腐蝕傳遞改善合金耐蝕性；而當(dāng)β相比較細(xì)小，分布孤立時(shí)，會(huì)加速與α-Mg間的電偶腐蝕，使耐腐性降低.Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al鑄造合金中第二相在晶界上呈斷續(xù)分布，可以在一定程度上阻礙腐蝕在晶界間的傳遞，有利于耐腐蝕性能的提高；而合金經(jīng)過(guò)擠壓之后，Mg2Sn相被破碎沿?cái)D壓方向上呈帶狀分布，且明顯細(xì)化，細(xì)小的Mg2Sn相會(huì)引起更強(qiáng)的電偶腐蝕效應(yīng)，而且這種效應(yīng)會(huì)超過(guò)晶粒細(xì)化引起的耐蝕性改善，從而使擠壓Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.5%NaCl溶液中的失重速率和腐蝕電流均高于鑄態(tài)合金.

log[I/A·cm-2]

3結(jié)論

1） Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al合金經(jīng)熱擠壓變形后晶粒明顯細(xì)化，平均晶粒尺寸由183 μm細(xì)化至9 μm；合金抗拉強(qiáng)度由209 MPa 提高到354 MPa，屈服強(qiáng)度由157 MPa 提高到216 MPa，伸長(zhǎng)率達(dá)到19.6%且呈現(xiàn)明顯的韌性斷裂特征.

2） 靜態(tài)浸泡腐蝕和電化學(xué)實(shí)驗(yàn)表明，擠壓態(tài)合金的耐蝕性明顯低于相應(yīng)的鑄態(tài)合金.擠壓態(tài)合金中存在許多細(xì)小、彌散的Mg2Sn相，與α-Mg基體形成大量微電池，從而加速了合金的腐蝕.

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