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    電力設(shè)備用鋁合金激光填絲焊接工藝研究

    2021-12-28 11:15:34王利民柯定芳高義波
    輕合金加工技術(shù) 2021年9期
    關(guān)鍵詞:柱狀晶母材成形

    馬 恒,何 衛(wèi),王利民,柯定芳,湯 超,高義波,吳 昊

    (1.浙江華電器材檢測(cè)研究所有限公司,浙江 杭州 310015;2.國(guó)網(wǎng)電力科學(xué)研究院武漢南瑞有限責(zé)任公司,湖北 武漢 470004)

    鋁合金在電力領(lǐng)域的應(yīng)用不斷擴(kuò)大,除傳統(tǒng)作為導(dǎo)體材料的1×××系純鋁、6×××系鋁合金、8×××系鋁合金外,有一些強(qiáng)度更高的鋁合金也正被廣泛應(yīng)用于電網(wǎng)建設(shè)中。于瀟等[1]介紹了一種強(qiáng)度較高的Al-Mg合金搶修塔,由于鋁合金質(zhì)量輕、耐腐蝕性好等特性,成為制造電力設(shè)備的理想材料。陳燦文等[2]通過(guò)對(duì)一種新型鋁合金電纜支架的性能試驗(yàn)、荷載分析,表明了鋁合金材料在電纜支架工程中有好的適用性。強(qiáng)度較高的鋁合金結(jié)構(gòu)件在節(jié)能、環(huán)保、輕質(zhì)方面展現(xiàn)出顯著的優(yōu)勢(shì)[3],現(xiàn)已在輸配電線路中得到應(yīng)用。然而,電力設(shè)備用鋁合金在使用過(guò)程中存在著諸多的焊接場(chǎng)合,例如焊接是變電站鋁合金管型母線的主要安裝方式[4],其焊接接頭質(zhì)量對(duì)輸變電設(shè)備的可靠運(yùn)行至關(guān)重要。

    激光焊接具有焊縫的深寬比大、能量密度高、焊接效率高、高度自動(dòng)化、便于操控等優(yōu)點(diǎn)。采用激光焊接工藝,可提高焊接速度,使焊縫獲得良好成形與力學(xué)性能,但對(duì)于Al-Mg合金焊接的激光功率要求高、焊縫易產(chǎn)生氣孔、凹陷和咬邊等成形不良問(wèn)題[5-6]。目前,電力設(shè)備用鋁合金的焊接主要采用電弧焊,焊接熱輸入量大、效率低,焊后變形也較大,而對(duì)于激光焊接方式的研究較少。本文作者針對(duì)一種電力設(shè)備用鋁合金,采用激光填絲焊焊接工藝實(shí)施了焊接試驗(yàn),研究了不同焊接工藝參數(shù)對(duì)焊縫成形效果的影響,從而提出最佳的焊接工藝參數(shù)。

    1 試 驗(yàn)

    1.1 試驗(yàn)材料

    母材采用電力設(shè)備用的一種鋁合金材料,其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為:0.2~0.8Mg,0.5~1.0Si,0.15~0.4Cu,0.2~0.7Fe,0.1~0.3Cr,余量為Al。采用直徑1.2 mm的ER5356鋁合金焊絲進(jìn)行激光焊接試驗(yàn),焊絲化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為:4.4~5.5Mg,0.25Si,0.4Fe,0.1Cu,0.1Zn,0.05~0.2Mn,0.05~0.2Cr,0.06~0.2Ti,余量為Al。

    1.2 試驗(yàn)裝置及方法

    試驗(yàn)用激光器為IPG-4000W光纖激光器,激光光斑半徑0.3 mm,激光器波長(zhǎng)1.06 μm,激光焊接頭采用Precitec YW50激光焊接頭。所用的機(jī)器人為ABB IRB4400/60五軸機(jī)器人,額定負(fù)載60 kg,重復(fù)精度0.07 mm?;『鸽娫礊镕ronius TPS-400i逆變焊機(jī)電源,配有高精度送絲系統(tǒng),該逆變電源可實(shí)現(xiàn)電流-電壓-送絲速度一元化參數(shù)調(diào)節(jié),因此僅示以電弧電流表征電弧參數(shù)[7]。鋁合金焊接試驗(yàn)板尺寸3.1 mm×43 mm×100 mm,進(jìn)行試板對(duì)接激光拼焊試驗(yàn)。由于鋁合金表面存在自然氧化膜,焊接前使用鋼絲刷清理工件表面后,用丙酮擦拭去除油污。激光焊接過(guò)程中采用零離焦量,激光偏向焊接方向8°,以避免板材的高反射。保護(hù)氣體為純氬氣,流量1.2 m3/h。

    用線切割機(jī)對(duì)上述焊接得到的接頭進(jìn)行取樣。切取的金相試樣用XQ-2B鑲樣機(jī)制樣完成后,在YMP-2B金相試樣磨拋機(jī)上分別使用600、800、1200、1500目砂紙磨光并拋光。試驗(yàn)樣品經(jīng)過(guò)現(xiàn)配凱勒試劑(6 mL HNO3, 2 mL HF, 92 mL H2O)腐蝕15 s,再用純凈水沖洗并吹干,之后放置于LWS-LWD300LMDT金相顯微鏡上,觀察50、200及500倍情況下的顯微組織圖像。采用DHV-1000顯微硬度計(jì)進(jìn)行焊接頭的硬度測(cè)試,設(shè)定的加載力為1.96 N,加載時(shí)間15 s。對(duì)切取的力學(xué)性能試樣的室溫拉伸性能測(cè)試依據(jù)GB/T 228-2002進(jìn)行,并對(duì)測(cè)試結(jié)果取平均值,試驗(yàn)機(jī)為美特斯拉伸試驗(yàn)機(jī)(型號(hào)CMT5105),拉伸速率為1 mm/min。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    焊接試驗(yàn)中的焊接速度、激光功率如表1所示。當(dāng)功率小于2.4 kW時(shí),激光無(wú)法熔化母材;激光功率為2.4 kW時(shí)焊板剛好熔化但焊不透;激光功率為2.5 kW時(shí)剛好焊透,但有較大下塌量;激光功率3 kW時(shí)能夠焊透,成形比2.5 kW的更加均勻,但由于熱輸入較大,焊縫下塌更多。因此,可認(rèn)為2.5 kW是本試驗(yàn)的鋁合金板材形成良好焊接接頭的閾值功率。

    表1 激光功率和焊接速度對(duì)焊縫表面成形的影響

    本試驗(yàn)分別選取激光功率2.5 kW和3 kW進(jìn)行了多組焊接速度的對(duì)比試驗(yàn)。從圖1和圖2所示出的焊縫截面可以看出,當(dāng)激光功率為2.5 kW時(shí),焊接速度為13.33 mm/s時(shí)焊縫有很大下塌量、熔寬較大;焊接速度為16.67 mm/s時(shí)焊縫成形良好;焊接速度為20 mm/s時(shí)未焊透。因此,在2.5 kW激光功率下,焊接速度的可調(diào)范圍很窄。當(dāng)激光功率為3 kW時(shí),隨著焊接速度的增大,焊縫上部下塌量和下部下陷量逐步減少,能夠保證焊透以形成良好接頭的最大焊接速度為40 mm/s,此焊接速度下成形較好、下塌量與下陷量都較少。此外,激光功率為3 kW時(shí),可焊速度窗口要比2.5 kW時(shí)寬很多,焊接速度可以加快一倍。

    圖1 激光功率2.5 kW時(shí)不同焊接速度的焊縫截面圖

    圖2 激光功率3 kW時(shí)不同焊接速度的焊縫截面圖

    表2列出了激光功率分別為2.5 kW和3 kW時(shí),不同焊接速度下的焊縫成形數(shù)據(jù)。隨著焊接速度增大,下塌量、下陷量均得到減少。當(dāng)激光功率3 kW、焊接速度40 mm/s時(shí),下陷量和下塌量分別為0.5 mm和0.6 mm;當(dāng)激光功率2.5 kW、焊接速度16.67 mm/s時(shí),下陷量和下塌量分別為0.5 mm和0.9 mm。就焊縫成形而言,在上述兩組工藝參數(shù)下的下塌量和下陷量都較小,故可認(rèn)為是本試驗(yàn)研究中成形較好的激光拼焊參數(shù)。

    表2 激光功率2.5 kW和3 kW時(shí)焊縫成形參數(shù)

    使用新配制的凱勒試劑腐蝕后得到的焊縫組織如圖3和圖4所示。焊縫邊緣為柱狀晶組織,焊縫中心是等軸晶組織??拷X合金母材一側(cè)熱影響區(qū)的晶粒呈明顯的長(zhǎng)大現(xiàn)象,且熱影響區(qū)的平均寬度約為200 μm,該熱影響區(qū)晶粒組織為柱狀晶,向母材方向生長(zhǎng)[8]。由于激光焊接的高焊接速度、高冷卻速度,形成了大溫度梯度,焊縫邊緣柱狀晶較多,且焊接速度越大,焊縫中柱狀晶越多,不利于晶粒細(xì)化[9]。

    圖3 激光功率3 kW、焊接速度16.67 mm/s時(shí)焊縫組織

    圖4 激光功率3 kW、焊接速度35 mm/s時(shí)焊縫組織

    焊縫的抗拉強(qiáng)度和硬度直接反映了焊接接頭的質(zhì)量,使用鋼絲刷將激光焊接后的焊板進(jìn)行打磨,再使用線切割機(jī)加工成厚度為3.1 mm的標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣。表3列出了各激光焊接工藝參數(shù)下焊縫的抗拉強(qiáng)度數(shù)值。與母材抗拉強(qiáng)度365.2 N/mm2相比,當(dāng)激光功率3 kW、焊接速度40 mm/s時(shí)抗拉強(qiáng)度為201.3 N/mm2,當(dāng)激光功率2.5 kW、焊接速度16.67 mm/s時(shí)抗拉強(qiáng)度為210.5 N/mm2,分別達(dá)到母材的57.7%和60.4%,這樣的強(qiáng)度值與焊縫成形效果一致,都是剛好焊透而且下塌量最少的。焊縫下塌會(huì)導(dǎo)致有效受拉面積減少,拉應(yīng)力變?yōu)榧魬?yīng)力,使得抗拉強(qiáng)度下降。

    表3 不同激光焊接工藝下焊縫的抗拉強(qiáng)度

    圖5示出激光焊接焊縫中部從左往右的橫向硬度分布。焊縫區(qū)硬度為75 HV~100 HV,且呈現(xiàn)出明顯的硬度梯度,焊縫中心的硬度低于母材的,離開(kāi)中心的焊縫兩側(cè)存在一定區(qū)域的熱影響區(qū)。究其原因,焊接過(guò)程中焊縫區(qū)金屬中Si元素傾向于往鋁合金母材一側(cè)熱影響區(qū)擴(kuò)散,產(chǎn)生了一定程度的固溶效應(yīng),進(jìn)而導(dǎo)致硬化現(xiàn)象[4, 10]。

    圖5 激光焊縫橫截面的顯微硬度分布

    3 結(jié) 論

    1)選用ER5356鋁合金焊絲對(duì)電力設(shè)備用鋁合金進(jìn)行激光焊接試驗(yàn)得到焊接閾值功率為2.5 kW,隨著焊接速度增大,焊縫上部下塌量和下部下陷量逐漸減少,能夠保證焊透以形成良好接頭。

    2)靠近鋁合金母材一側(cè)熱影響區(qū)的晶粒呈明顯長(zhǎng)大現(xiàn)象,為向母材方向生長(zhǎng)的柱狀晶組織。由于激光焊接的高焊接速度、高冷卻速度,形成了大的溫度梯度,焊縫邊緣柱狀晶較多,且焊接速度越大,焊縫中柱狀晶越多。

    3)與母材抗拉強(qiáng)度365.2 N/mm2相比,當(dāng)激光功率3 kW、焊接速度40 mm/s時(shí)焊接接頭的抗拉強(qiáng)度為201.3 N/mm2,當(dāng)激光功率2.5 kW、焊接速度16.67 mm/s時(shí)焊接接頭的抗拉強(qiáng)度為210.5 N/mm2,分別達(dá)到母材的57.7%和60.4%,且焊縫區(qū)硬度呈現(xiàn)明顯的梯度分布。

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