城市電網(wǎng)分區(qū)柔性互聯(lián)選址方法及示范應(yīng)用

肖峻，李思岑，黃仁樂，李蘊(yùn)，韓帥

(1.智能電網(wǎng)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(天津大學(xué))，天津市 300072；2.國(guó)網(wǎng)北京市電力公司，北京市 100031)

城市電網(wǎng)分區(qū)柔性互聯(lián)選址方法及示范應(yīng)用

肖峻1，李思岑1，黃仁樂2，李蘊(yùn)2，韓帥2

(1.智能電網(wǎng)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(天津大學(xué))，天津市 300072；2.國(guó)網(wǎng)北京市電力公司，北京市 100031)

在城市電網(wǎng)分區(qū)間，利用柔性直流電力電子裝置，實(shí)現(xiàn)柔性互聯(lián)，有可能解決現(xiàn)有交流型城市電網(wǎng)分區(qū)運(yùn)行中存在的難題。介紹了國(guó)內(nèi)外首個(gè)城市電網(wǎng)分區(qū)柔性互聯(lián)示范工程的選址，并提出一種實(shí)用的選址方法。首先，建立了分區(qū)間柔性互聯(lián)裝置選址模型，計(jì)及了靜態(tài)安全性、供電能力、短路電流、電壓穩(wěn)定等7項(xiàng)指標(biāo)。由于電壓穩(wěn)定等指標(biāo)計(jì)算需要逐個(gè)case模擬故障仿真，對(duì)于大型城市電網(wǎng)柔性互聯(lián)選址的計(jì)算量很大，模型很難直接求解，因此提出一種實(shí)用的選址方法：先給出分區(qū)有功需求及無功需求初篩指標(biāo)，依據(jù)其進(jìn)行方案初篩；再進(jìn)一步詳細(xì)仿真分析得到7項(xiàng)細(xì)篩指標(biāo)；然后采用層次分析法確定最優(yōu)方案，最后介紹了示范工程的選址論證。結(jié)果表明，所提方法確定的選址方案具有很好的互聯(lián)效果，發(fā)現(xiàn)了除示范工程外更多效果良好的位置，為后續(xù)柔性互聯(lián)提供了選擇。同時(shí)，研究發(fā)現(xiàn)不是所有分區(qū)柔性互聯(lián)后都具有明顯效果，故進(jìn)一步歸納了適合柔性互聯(lián)的分區(qū)特征。所提方法和實(shí)踐對(duì)城市電網(wǎng)分區(qū)柔性互聯(lián)的發(fā)展具有重要意義。

城市電網(wǎng)；分區(qū)；柔性直流；柔性互聯(lián)；選址

0 引 言

大型城市電網(wǎng)多為受端電網(wǎng)，本地電源裝機(jī)容量通常遠(yuǎn)遠(yuǎn)無法滿足負(fù)荷需求，區(qū)外來電比例較高[1]。為了解決電網(wǎng)短路電流過大的問題，同時(shí)防止500 kV/220 kV電磁環(huán)網(wǎng)的事故隱患，大型城市電網(wǎng)一般采取220 kV電壓等級(jí)分區(qū)運(yùn)行模式[2-3]，相鄰分區(qū)間互為備用。

然而，城市電網(wǎng)分區(qū)獨(dú)立運(yùn)行也存在一些安全性問題：(1)各分區(qū)供電能力不足；(2)電力平衡與“N-1”故障后潮流過載[4]；(3)電網(wǎng)故障后母線電壓水平較低[5]；(4)系統(tǒng)短路電流過大[6]；(5)城市負(fù)荷中心缺乏足夠的電壓支撐，造成暫態(tài)電壓穩(wěn)定問題[7]等。為解決上述問題，通過分區(qū)間進(jìn)行緊急功率支援顯得非常必要，但如果直接閉合聯(lián)絡(luò)線進(jìn)行功率支援，由于潮流不可控，容易造成事故擴(kuò)大化[8]。柔性直流輸電作為新一代直流輸電技術(shù)可解決諸多電網(wǎng)運(yùn)行問題。工程表明，在電網(wǎng)分區(qū)間安裝柔性直流裝置可實(shí)現(xiàn)分區(qū)互聯(lián)[9]。

采用柔性直流輸電技術(shù)實(shí)現(xiàn)城市電網(wǎng)分區(qū)互聯(lián)，不僅可以完成分區(qū)間功率交換的功能，還可以憑借其快速獨(dú)立調(diào)節(jié)無功功率、“黑啟動(dòng)”、不提供短路電流等技術(shù)特性，解決電網(wǎng)中的動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性、電網(wǎng)黑啟動(dòng)以及短路電流超標(biāo)等安全性問題。同時(shí)，柔性直流裝置結(jié)構(gòu)緊湊占地面積相對(duì)較少，在城市電網(wǎng)中使用具有很大優(yōu)勢(shì)[10-13]。柔性互聯(lián)裝置改善城市電網(wǎng)分區(qū)運(yùn)行現(xiàn)有問題具體表現(xiàn)為：(1)增強(qiáng)分區(qū)供電能力；(2)實(shí)現(xiàn)分區(qū)間電力平衡及“N-1”后實(shí)現(xiàn)分區(qū)間負(fù)荷轉(zhuǎn)帶；(3)調(diào)節(jié)母線電壓水平；(4)降低短路電流；(5)為城市負(fù)荷中心提供必要的無功支撐，克服電壓穩(wěn)定性所構(gòu)成的限制等。此外，柔性直流技術(shù)還可以增強(qiáng)城市電網(wǎng)建設(shè)的可實(shí)施性，節(jié)省電力建設(shè)成本，滿足電力市場(chǎng)要求，方便新能源接入等[14-15]。

柔性直流技術(shù)在負(fù)荷中心分網(wǎng)運(yùn)行的功能要求、控制原理與架構(gòu)等已有一定研究[16]。但由于城市電網(wǎng)分區(qū)間柔性互聯(lián)技術(shù)較新，如何在城市電網(wǎng)規(guī)劃階段選擇出適合分區(qū)互聯(lián)裝置安裝地址亟待探討，且如何對(duì)城市電網(wǎng)分區(qū)選址方案迅速進(jìn)行可行性篩選，并通過一定評(píng)價(jià)目標(biāo)實(shí)現(xiàn)選址的綜合優(yōu)化，暫時(shí)沒有得到解決。上述待研究問題可基于已有柔性直流裝置的機(jī)理性質(zhì)與現(xiàn)有裝置的相似性，參考借鑒現(xiàn)有的相關(guān)選址研究方法。

柔性直流裝置的無功補(bǔ)償特性與柔性交流輸電系統(tǒng)(flexible alternative current transmission systems，F(xiàn)ACTS)相似，以往對(duì)FACTS裝置的選址研究主要分為2類。第一類為直接選擇電網(wǎng)無功補(bǔ)償點(diǎn)的方法，具體的選擇依據(jù)有無功裕度[17]、靜態(tài)電壓穩(wěn)定性[18]、靜態(tài)能量[19]等。第二類方法為同時(shí)考慮裝置容量的多目標(biāo)選址方法，研究重點(diǎn)在于求解多目標(biāo)函數(shù)的算法，已有的求解方法有粒子群算法[20]、遺傳算法[21]、蟻群算法[22]、智能帕雷托解法[23]等。但以上這些方法由于結(jié)果較為精確，故其程序復(fù)雜且計(jì)算量較大，僅適用于小范圍進(jìn)一步計(jì)算。且其目標(biāo)并未全面考慮城市電網(wǎng)需求，不適用于大型城市電網(wǎng)分區(qū)間的柔性直流裝置選址。因此有必要根據(jù)柔性互聯(lián)裝置的特點(diǎn)提出一種快速且全面的選址方法。

本文基于柔性直流分區(qū)互聯(lián)裝置的特點(diǎn)，提出柔性互聯(lián)裝置的選址模型與實(shí)用方法，并在實(shí)際大型城市電網(wǎng)分區(qū)柔性互聯(lián)中運(yùn)用該方法。

1 分區(qū)柔性互聯(lián)選址模型

分區(qū)間柔性直流互聯(lián)裝置安裝于城市電網(wǎng)相鄰兩分區(qū)間的聯(lián)絡(luò)線上，即裝置在兩分區(qū)間的安裝位置已確定。因此，在一個(gè)城市電網(wǎng)中可以安裝柔性互聯(lián)裝置的待選位置是確定的，城市電網(wǎng)分區(qū)間柔性互聯(lián)裝置選址則是從這些已有的可安裝位置中選出最適合的位置，使裝置的作用充分發(fā)揮以解決分區(qū)間目前所存在的安全性問題，從而提高分區(qū)電網(wǎng)的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。

具體的分區(qū)間柔性互聯(lián)裝置選址模型如下。

GBest=max(G1,G2,…,Gn)

(1)

(2)

(3)

(4)

F3=b(0.5μ+0.5τ)+cα

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

式中：GBest為最優(yōu)選址方案得分；Gn為初篩后第n個(gè)較優(yōu)方案得分；λi為層次分析法第1層第i個(gè)因素的權(quán)重；Pi為第1層第i個(gè)因素得分；wj為第2層第j個(gè)指標(biāo)的權(quán)重；Fnj為第n個(gè)較優(yōu)方案的第j個(gè)指標(biāo)系數(shù)；F1為負(fù)荷均衡指標(biāo)；F2為靜態(tài)安全性指標(biāo)；F3為動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定指標(biāo)；F4為供電能力提升指標(biāo)；F5為短路電流降低指標(biāo)；F6為供電可靠性指標(biāo)；F7為經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。

式(1)為目標(biāo)函數(shù)，表示最優(yōu)選址方案為較優(yōu)方案中綜合各指標(biāo)得分最高的方案；式(2)為較優(yōu)方案得分等式，表示最終得分為各細(xì)篩指標(biāo)評(píng)分與權(quán)重的乘積求和；式(3)— 式(9)為各細(xì)篩指標(biāo)的計(jì)算式，其結(jié)果可表示分區(qū)互聯(lián)裝置在7個(gè)細(xì)篩指標(biāo)下的效果，具體在2.2節(jié)中詳細(xì)介紹。

2 分區(qū)柔性互聯(lián)的實(shí)用選址方法

由于選址考慮因素較多、計(jì)算量很大，特別是靜態(tài)安全性、電壓穩(wěn)定性等均需對(duì)元件逐個(gè)進(jìn)行故障仿真。因此本文首先采用一種初篩方法，可以不經(jīng)仿真快速篩除不適合的方案。初篩后再細(xì)篩，即詳細(xì)計(jì)算方案實(shí)施前后靜態(tài)安全性等7個(gè)指標(biāo)。最后，利用綜合評(píng)判方法選出最優(yōu)方案。

2.1 選址初篩方法

由于分區(qū)柔性互聯(lián)裝置可以獨(dú)立地控制有功和無功，即其既可以進(jìn)行分區(qū)間有功支援以減少重載元件所帶負(fù)荷，同時(shí)又能進(jìn)行無功控制影響電壓。故安裝柔性互聯(lián)裝置的2個(gè)分區(qū)應(yīng)對(duì)有功和無功兩方面均有一定需求，詳細(xì)原理見附錄A。

初篩方法分為3步：第1步，從有功需求方面對(duì)已有方案進(jìn)行第1輪篩除；第2步，從無功需求方面進(jìn)行第2輪篩除；第3步，依據(jù)有功和無功2種初篩指標(biāo)對(duì)篩除后剩余方案排序選優(yōu)。

(1)步驟1：基于分區(qū)有功需求的選址初篩。記兩相鄰分區(qū)分別為A分區(qū)和B分區(qū)，具體篩除方法表述如式(10)。

(10)

(2)步驟2：基于分區(qū)無功需求的選址初篩。在分析裝置無功選址時(shí)，應(yīng)以分區(qū)確定的聯(lián)絡(luò)線站點(diǎn)作為無功電源發(fā)出點(diǎn)，考慮聯(lián)絡(luò)線站點(diǎn)及其周圍相連站點(diǎn)對(duì)于無功補(bǔ)償需求的大小程度。本文采取的方法是基于分區(qū)負(fù)荷及電廠分布情況來判斷裝置安裝點(diǎn)的無功補(bǔ)償是否充足，若負(fù)荷重且無電源支持則表示無功較缺失，可能存在故障電壓難以恢復(fù)穩(wěn)定的情況。具體基于源-荷分布情況的篩除方法可表述如式(11)。

(11)式中：Ωsift′為此處應(yīng)篩除方案；W定義為源-荷分布系數(shù)，當(dāng)W較小時(shí)，表示目標(biāo)節(jié)點(diǎn)不缺無功，當(dāng)W較大時(shí)，表示目標(biāo)節(jié)點(diǎn)負(fù)荷較重且缺少電源支撐，即為電壓薄弱點(diǎn)，需要進(jìn)行無功補(bǔ)償；Li表示分區(qū)各節(jié)點(diǎn)所帶的最大負(fù)荷值；yi表示各節(jié)點(diǎn)到目標(biāo)節(jié)點(diǎn)的電氣距離，目標(biāo)節(jié)點(diǎn)本身的電氣距離記為1；Pj表示各發(fā)電廠提供的最大有功出力；yj表示各發(fā)電廠到目標(biāo)節(jié)點(diǎn)的電氣距離，與目標(biāo)節(jié)點(diǎn)相連的電廠的電氣距離記為1。

式(11)表示若方案中源-荷分布系數(shù)W低于最小系數(shù)Wmin時(shí)，則應(yīng)篩除此方案。因?yàn)閃越小，表示該位置負(fù)荷較輕或已有電源提供支撐，即其動(dòng)態(tài)無功越充足，不需要提供動(dòng)態(tài)無功補(bǔ)償。

(3)步驟3：基于初篩指標(biāo)的方案排序。根據(jù)上文中3個(gè)指標(biāo)，即負(fù)載率βT、分區(qū)容載比RS和源-荷分布系數(shù)W，對(duì)篩選后剩余方案進(jìn)行排序。以下為各指標(biāo)中安裝效果較優(yōu)的情況。

1)主變負(fù)載率方面：A分區(qū)βT較高且B分區(qū)βT較低。這種情況下B分區(qū)主變?nèi)萘吭６容^大，可為A分區(qū)提供有功支援以降低A分區(qū)主變負(fù)載率，解決A分區(qū)安全隱患。

2)分區(qū)容載比方面：A分區(qū)RS較低且B分區(qū)RS較高。這種情況下B分區(qū)有功裕度較大，可為A分區(qū)提供有功支援解決A分區(qū)安全隱患。

3)源-荷分布系數(shù)方面：若兩分區(qū)對(duì)應(yīng)安裝位置的W均較大或有一分區(qū)W較大，則可初步判斷為在無功方面具有安裝裝置的需求。

基于上述分析，可利用式(12)計(jì)算得到各方案的排序系數(shù)。

(12)

式中：θ為排序系數(shù)，θ越大方案越優(yōu)；γ為各指標(biāo)權(quán)重，根據(jù)其重要程度賦值；W′為源-荷分布系數(shù)標(biāo)幺值；Wn為源-荷分布系數(shù)基準(zhǔn)值。

此外，應(yīng)考慮特殊情況對(duì)分區(qū)進(jìn)行全面分析，判斷其是否仍對(duì)裝置有需求。對(duì)于特殊情況，應(yīng)單獨(dú)分析后基于其嚴(yán)重性及裝置需求性對(duì)其排位進(jìn)行調(diào)整?；谏鲜龀鹾Y排序后，將排位靠前的n個(gè)方案視為較優(yōu)方案，進(jìn)行選址細(xì)篩。

2.2 選址細(xì)篩指標(biāo)

由于初篩僅從整體角度分析了選址方案對(duì)有功及無功的需求，未能全面地分析分區(qū)柔性互聯(lián)裝置在分區(qū)中所起到的效果，因此應(yīng)從不同角度對(duì)較優(yōu)方案安裝裝置的效果進(jìn)行考量，從而全面分析對(duì)比后得到最優(yōu)方案。本文建立7個(gè)細(xì)篩指標(biāo)，并對(duì)各較優(yōu)方案進(jìn)行仿真計(jì)算得到7個(gè)指標(biāo)的具體結(jié)果，從而為后續(xù)綜合最優(yōu)選址做準(zhǔn)備。

2.2.1 正常運(yùn)行時(shí)負(fù)載均衡

柔性互聯(lián)裝置可以在電網(wǎng)正常運(yùn)行時(shí)進(jìn)行分區(qū)間有功傳輸以減少重載元件所帶負(fù)荷，均衡兩分區(qū)主變負(fù)載率，即縮小兩分區(qū)的負(fù)載率范圍。衡量正常運(yùn)行時(shí)負(fù)荷均衡的效果可用式(3)表示。

通過PSD-BPA分別計(jì)算得到各較優(yōu)方案安裝裝置前后分區(qū)內(nèi)500 kV主變負(fù)載率的最小值和最大值βmin、βmax、βmin′及βmax′，即得到安裝裝置前后的分區(qū)500 kV主變負(fù)載率范圍，利用公式可計(jì)算得到安裝裝置后的500 kV主變負(fù)載率范圍的縮小比例，即為F1。F1越大則負(fù)荷均衡效果越好。

2.2.2 靜態(tài)安全性

柔性互聯(lián)裝置可以在電網(wǎng)發(fā)生“N-1”或“N-2”時(shí)進(jìn)行分區(qū)間有功支援以解除或減緩遇到的元件重載或過載等問題。衡量裝置對(duì)靜態(tài)安全性的效果可用式(4)表示。利用PSD-BPA軟件對(duì)各較優(yōu)方案安裝裝置前后進(jìn)行靜態(tài)安全性仿真，即對(duì)分區(qū)內(nèi)元件設(shè)置“N-1”及“N-2”故障，根據(jù)仿真結(jié)果得到出現(xiàn)靜態(tài)安全問題的故障個(gè)數(shù)Nq，再利用軟件仿真判斷裝置是否可以解決或減緩分區(qū)靜態(tài)安全問題，記解決問題的個(gè)數(shù)為Nq1，緩解問題的個(gè)數(shù)為Nq2。a為緩解系數(shù)，表示問題得以解決的程度，此處記a= 0.5。依據(jù)式(4)可以得到分區(qū)靜態(tài)安全問題的解決程度，即為F2，F(xiàn)2越大則裝置解決靜態(tài)安全問題的效果越好。

2.2.3 動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定

柔性互聯(lián)裝置可以在電網(wǎng)低電壓穿越中進(jìn)行暫態(tài)電壓控制，通過兩端無功補(bǔ)償恢復(fù)電網(wǎng)電壓。利用PSD-BPA軟件對(duì)各較優(yōu)方案安裝裝置前后進(jìn)行動(dòng)態(tài)無功電壓仿真，即參考《電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定導(dǎo)則》(DL 755—2001)對(duì)分區(qū)內(nèi)元件設(shè)置常規(guī)故障及非常規(guī)故障，根據(jù)仿真結(jié)果判斷互聯(lián)裝置是否可以解決或減緩分區(qū)電壓失穩(wěn)問題。具體地，衡量裝置對(duì)動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定的效果可用式(5)表示，各子系數(shù)求法如式(13)所示。

(13)

式(5)及(13)中：μ為常規(guī)故障在安裝裝置后母線最低電壓提升比例；τ為常規(guī)故障在安裝裝置后電壓恢復(fù)時(shí)間降低比例；α為非常規(guī)故障在安裝裝置后故障通過率提升比例；b為常規(guī)故障效果權(quán)重(此處設(shè)b= 0.3)；c為非常規(guī)故障效果權(quán)重(此處設(shè)c= 0.7)；Umin為裝置安裝前某一常規(guī)故障的母線最低電壓；Umin′為裝置安裝后該母線最低電壓；t為安裝前某一常規(guī)故障的電壓恢復(fù)時(shí)間；t′為裝置安裝后相應(yīng)的電壓恢復(fù)時(shí)間；Nd為非常規(guī)故障設(shè)置總數(shù)；Nd1為裝置安裝前發(fā)生失穩(wěn)的非常規(guī)故障個(gè)數(shù)；Nd1′為裝置安裝后發(fā)生失穩(wěn)的非常規(guī)故障個(gè)數(shù)。利用式(13)可以得到分區(qū)電壓穩(wěn)定暫態(tài)故障解決程度。結(jié)果表明，μ、τ、α越大，F(xiàn)3越大，即裝置對(duì)分區(qū)的動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定方面起到的效果越好。

2.2.4 供電能力

分區(qū)供電能力是指分區(qū)電網(wǎng)在滿足“N-1”安全準(zhǔn)則條件下，考慮到網(wǎng)絡(luò)轉(zhuǎn)帶及實(shí)際運(yùn)行約束的最大負(fù)荷供應(yīng)能力。由于柔性互聯(lián)裝置可以在分區(qū)間正常運(yùn)行及“N-1”情況下提供有功支援，故可在一定程度上提高分區(qū)供電能力。衡量裝置對(duì)供電能力的提升效果可用式(6)表示。利用PSD-BPA軟件對(duì)各較優(yōu)方案安裝裝置前后進(jìn)行最大供電能力的計(jì)算，分別得到安裝前后兩分區(qū)的最大供電能力TTSC及TTSC′，利用式(6)可計(jì)算得到安裝裝置后兩分區(qū)供電能力的提升比例，F(xiàn)4越大則表明分區(qū)供電能力提升效果越好。

2.2.5 短路電流水平

因柔性互聯(lián)裝置具有實(shí)現(xiàn)正序和負(fù)序電流矢量解耦控制的功能，故可以對(duì)傳輸功率進(jìn)行動(dòng)態(tài)限幅，進(jìn)而限制短路電流水平。衡量裝置限制短路電流的效果可用式(7)表示。利用PSD-BPA軟件仿真計(jì)算可得到分區(qū)各母線的三相短路電流大小，記錄安裝裝置前與額定短路電流Ie之比超過0.9的母線短路電流Ii，安裝裝置后相應(yīng)母線的短路電流Ii′，該分區(qū)中這樣的母線共有m條，通過計(jì)算可得到上述母線在安裝裝置后短路電流的降低比例，并取各降低比例的平均值即為F5。F5越高，則裝置控制短路電流水平效果越好。

2.2.6 供電可靠性

分區(qū)間安裝柔性互聯(lián)裝置，可以通過對(duì)有功及無功的控制解決分區(qū)安全隱患從而提高分區(qū)供電可靠性。本文利用分區(qū)失載概率pLOLP及期望缺供電量EEENS2個(gè)指標(biāo)評(píng)價(jià)分區(qū)可靠性，pLOLP及EEENS越低，則分區(qū)電網(wǎng)可靠性越高。衡量分區(qū)安裝裝置后可靠性提升的效果可用式(8)表示?；诜謪^(qū)數(shù)據(jù)計(jì)算得到安裝裝置前后各分區(qū)的pLOLP及EEENS，利用式(8)可得到單個(gè)分區(qū)在安裝裝置后的可靠性提升率，各方案可取兩分區(qū)平均值反映裝置對(duì)可靠性提升的效果。F6越大，則可靠性提升效果越好。

2.2.7 經(jīng)濟(jì)性

分區(qū)間安裝柔性互聯(lián)裝置在運(yùn)行上將產(chǎn)生一定損耗，而裝置提高分區(qū)供電能力、提高分區(qū)供電可靠性又可以帶來一定收益，故安裝裝置將給分區(qū)運(yùn)行帶來經(jīng)濟(jì)變化。本文通過計(jì)算安裝裝置的損耗及收益來衡量各方案的經(jīng)濟(jì)性，具體可用式(9)表示?；诜謪^(qū)數(shù)據(jù)計(jì)算得到安裝柔性互聯(lián)裝置后各分區(qū)的損耗及收益。A為給定基準(zhǔn)值；B為損耗；C1為供電能力提高帶來的收益；C2為可靠性提高帶來的收益。F7越大則安裝后的總經(jīng)濟(jì)性越好。

2.3 方案綜合評(píng)判決策

得到細(xì)篩7個(gè)指標(biāo)后，應(yīng)建立一套基于7個(gè)指標(biāo)的綜合評(píng)價(jià)體系對(duì)各方案進(jìn)行評(píng)價(jià)，選出最適合安裝分區(qū)互聯(lián)裝置的最優(yōu)方案。

層次分析法(analytic hierarchy process, AHP)是一種定性與定量分析相結(jié)合的多目標(biāo)決策分析方法，適用于結(jié)構(gòu)較復(fù)雜、決策準(zhǔn)則多且有些不易量化的決策問題[24]。根據(jù)本文設(shè)計(jì)的評(píng)價(jià)指標(biāo)，建立AHP選址評(píng)估模型結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 AHP選址評(píng)估模型結(jié)構(gòu)圖Fig.1 Structure of AHP siting evaluation model

AHP層次結(jié)構(gòu)的一級(jí)指標(biāo)包括安全可靠性、靈活性和經(jīng)濟(jì)性，次級(jí)有7個(gè)指標(biāo)。安全可靠性包括4個(gè)指標(biāo)，分別從分區(qū)靜態(tài)安全、暫態(tài)安全、短路水平及停電水平等4方面對(duì)電網(wǎng)安全進(jìn)行衡量評(píng)估。靈活性包括負(fù)載均衡和供電能力2個(gè)指標(biāo)，因?yàn)槎呔商岣唠娋W(wǎng)對(duì)負(fù)荷的適應(yīng)能力。經(jīng)濟(jì)性反映裝置對(duì)分區(qū)帶來的損失及收益。

確定各層次及指標(biāo)的權(quán)重，征詢專家意見對(duì)指標(biāo)進(jìn)行兩兩比較，采用1—9數(shù)字標(biāo)度法寫出判斷矩陣并求解出各層指標(biāo)權(quán)重，利用權(quán)重系數(shù)最終可計(jì)算得到各方案的選址評(píng)分，評(píng)分最高的方案可選為最優(yōu)方案。

3 實(shí)例應(yīng)用

本文方法已用于國(guó)內(nèi)外首個(gè)220 kV城市電網(wǎng)柔性互聯(lián)示范工程的選址論證。計(jì)算中的電網(wǎng)和負(fù)荷數(shù)據(jù)來自北京電網(wǎng)2至3年安全滾動(dòng)校核分析報(bào)告[25]，計(jì)算工具采用北京市電力公司使用的PSD-BPA軟件。

3.1 電網(wǎng)概況

2017年度夏期間，北京220 kV電網(wǎng)共分為8個(gè)分區(qū)，分區(qū)間兩兩相鄰，采用220 kV線路聯(lián)絡(luò)，如圖2所示。

分區(qū)間柔性直流互聯(lián)裝置安裝于相鄰兩分區(qū)間的聯(lián)絡(luò)線上，因此可以得到分區(qū)A—B、分區(qū)B—D等8個(gè)待選方案，即Ω。

3.2 選址計(jì)算

3.2.1 選址初篩

若待選方案中兩分區(qū)對(duì)有功或無功沒有需求或需求量極小，則不適合安裝互聯(lián)裝置，應(yīng)予以初篩除。有關(guān)初篩方法正確性的驗(yàn)證詳見附錄B，北京電網(wǎng)的初篩計(jì)算過程如下。

圖2 2017年北京220 kV電網(wǎng)分區(qū)示意圖Fig.2 220 kV power grid partition in Beijing in 2017

(1)基于分區(qū)有功需求的初篩。表1為北京電網(wǎng)各分區(qū)負(fù)載率及容載比。設(shè)定主變負(fù)載率上限βmax= 70%，分區(qū)容載比下限Rmin= 1.5，由表1可知，分區(qū)C—D和分區(qū)D—E兩方案對(duì)裝置有功需求較低，即兩分區(qū)可供支援的有功裕度均較低，安裝裝置對(duì)分區(qū)安全性提升不明顯，故兩方案被篩除。

表1 2017年北京各個(gè)分區(qū)主變負(fù)載率及容載比情況
Table 1 Main transformer load rate & capacity-load ratio in each partition in Beijing in 2017

又由于E—F兩分區(qū)及F—G兩分區(qū)之間均通過開關(guān)站相連，且這2個(gè)方案在一定規(guī)劃期間內(nèi)并未考慮建設(shè)聯(lián)絡(luò)線，故其缺少安裝柔性直流裝置的工程基礎(chǔ)條件，也應(yīng)予以篩除。篩除后剩余方案為分區(qū)A—B、分區(qū)B—C、分區(qū)G—H、分區(qū)H—A 4個(gè)方案。

(2)基于分區(qū)無功需求的初篩。利用電網(wǎng)數(shù)據(jù)計(jì)算4個(gè)方案，此處各節(jié)點(diǎn)及發(fā)電機(jī)到目標(biāo)節(jié)點(diǎn)的電氣距離用線路阻抗標(biāo)幺值的1 000倍計(jì)算，且個(gè)別小于1的值取1代替。計(jì)算得到4個(gè)方案的源-荷分布系數(shù)列于表2中。

表2 有功初篩除后方案分區(qū)源-荷分布系數(shù)
Table 2 Source-load distribution coefficient of active primary screening

由表2可以看出：SAa、SBb兩站的源-荷分布系數(shù)W為負(fù)，表明這2個(gè)安裝點(diǎn)無功裕度充足，無需補(bǔ)償；SHa的W最大，表明該安裝點(diǎn)負(fù)荷重且無電源支持，較缺無功，需要補(bǔ)償；其余各安裝點(diǎn)的W較為適中。

經(jīng)PSD-BPA仿真測(cè)試發(fā)現(xiàn)，當(dāng)目標(biāo)節(jié)點(diǎn)W低于400時(shí)，分區(qū)發(fā)生故障可以自行調(diào)節(jié)恢復(fù)電壓穩(wěn)定且不會(huì)發(fā)生電壓崩潰問題，即基本不缺無功，故取Wmin= 400。由表2可知，4個(gè)方案中沒有2個(gè)分區(qū)均低于Wmin的情況，故無篩除方案。

(3)基于初篩指標(biāo)的方案排序。依據(jù)初篩得到的各分區(qū)500 kV主變平均負(fù)載率βT、分區(qū)平均容載比RS和源-荷分布系數(shù)W，利用式(12)可得初篩后4個(gè)方案的排序系數(shù)，此處設(shè)各指標(biāo)權(quán)重依次為：γ1=γ2= 0.3，γ3= 0.4，計(jì)算得到各方案排序系數(shù)列于表3。

表3 各方案初篩排序系數(shù)
Table 3 Initial screening sorting coefficient

根據(jù)排序系數(shù)可知初篩后各方案排序?yàn)椋悍謪^(qū)G—H、分區(qū)B—C、分區(qū)A—B、分區(qū)H—A。分析特殊情況發(fā)現(xiàn)，分區(qū)G—H中G分區(qū)僅有2臺(tái)主變，分區(qū)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)較為薄弱，可利用柔性直流裝置提供有功支撐，解決安全隱患。綜合特殊情況后初步排序不變，將排位前三的方案視為較優(yōu)方案，即分區(qū)G—H、分區(qū)B—C、分區(qū)A—B，并對(duì)這3個(gè)方案進(jìn)行選址細(xì)篩。

3.2.2 細(xì)篩指標(biāo)

按照示范工程可研方案，依據(jù)聯(lián)絡(luò)線容量設(shè)定分區(qū)裝置容量為600 MVA。利用PSD-BPA等軟件對(duì)3個(gè)較優(yōu)方案分別進(jìn)行仿真及計(jì)算，得到各方案7個(gè)細(xì)篩指標(biāo)并評(píng)分后結(jié)果如下。

(1)正常運(yùn)行時(shí)負(fù)載均衡情況。表4為各選址方案實(shí)施前后正常運(yùn)行均衡情況比較。各方案500 kV主變負(fù)載率區(qū)間是主變負(fù)載率最小值到最大值區(qū)間?；ヂ?lián)后分區(qū)間有功傳遞會(huì)平衡兩分區(qū)負(fù)荷，故負(fù)載率區(qū)間將會(huì)改變。

表4 各選址方案實(shí)施前后正常運(yùn)行均衡情況比較
Table 4 Comparison of normal operation equilibrium before and after each siting scheme implement

正常情況下，負(fù)載率區(qū)間將縮小，但當(dāng)線路有特殊需求時(shí)會(huì)出現(xiàn)增大的情況。例如分區(qū)G—H方案：G分區(qū)500 kV主變平均負(fù)載率高于H分區(qū)，由于H分區(qū)中LH雙回線中一回故障，另一回負(fù)載率達(dá)99.3%，又考慮到G分區(qū)中LG雙回線中一回故障，另一回負(fù)載率達(dá)90.6%，為避免線路重載，G分區(qū)向H分區(qū)傳輸60 MW，此時(shí)G分區(qū)負(fù)載率升高，H分區(qū)負(fù)載率降低，故負(fù)載率區(qū)間將增大，在表4中表現(xiàn)為負(fù)值。

由上表可知，在正常運(yùn)行的負(fù)荷均衡方面，分區(qū)B—C方案最優(yōu)，其次為分區(qū)A—B方案，而分區(qū)G—H方案出于避免線路重載的目的，未達(dá)到負(fù)荷均衡效果。

(2)靜態(tài)安全性。表5為各選址方案實(shí)施前后靜態(tài)安全性情況比較。各方案在安裝裝置前均存在靜態(tài)安全問題，安裝后均有部分問題得以解決或緩解，通過表5中指標(biāo)F2可知，在靜態(tài)安全性問題解決程度方面，分區(qū)G—H方案最優(yōu)，其次為分區(qū)A—B

表5 各選址方案實(shí)施前后靜態(tài)安全性情況比較
Table 5 Comparison of static security condition before and after each siting scheme implement

方案，最后為分區(qū)B—C方案。

(3)動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定。表6為各選址方案實(shí)施前后動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定情況比較。各方案常規(guī)故障下母線最低電壓均有所提升，電壓恢復(fù)時(shí)間均有所降低，非常規(guī)故障下故障通過率均有所提升。由表6中指標(biāo)F3可知，在暫態(tài)安全問題解決程度方面，分區(qū)G—H方案最優(yōu)，其次為分區(qū)B—C方案，最后為分區(qū)A—B方案。

表6 各選址方案實(shí)施前后動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定情況比較
Table 6 Comparison of dynamic reactive power and voltage stability before and after each siting scheme implement

(4)供電能力。表7為各選址方案實(shí)施前后供電能力效果比較。安裝裝置后的各方案分區(qū)供電能力均有所提升，通過表7中指標(biāo)F4可知，對(duì)于提升供電能力方面，分區(qū)G—H方案最優(yōu)，其次為分區(qū)B—C方案，最后為分區(qū)A—B方案。

表7 各選址方案實(shí)施前后供電能力效果比較
Table 7 Comparison of total supply capacity before and after each siting scheme implement

(5)短路電流水平。表8為各選址方案實(shí)施前后短路水平比較。北京220 kV電網(wǎng)的額定短路電流Ie= 50 kA，利用Ie可判斷出短路電流過大的母線，且可計(jì)算得到安裝裝置后的短路電流降低率。由表8中指標(biāo)F5可知，在降低短路電流水平方面，分區(qū)B—C方案最優(yōu)，其次為分區(qū)A—B方案，而G—H分區(qū)的短路電流大小在安裝裝置前后基本未改變。

(6)供電可靠性。表9為各選址方案實(shí)施前后可靠性比較。各方案在安裝裝置后的pLOLP及EEENS指數(shù)均有所降低，即可靠性均有所提升。由表9中指標(biāo)F6可知，對(duì)于提升供電可靠性方面，分區(qū)B—C方案最優(yōu)，其次為分區(qū)A—B方案，最后為分區(qū)G—H方案。

表8 各選址方案實(shí)施前后短路水平比較
Table 8 Comparison of short circuit level before and after each siting scheme implement

G分區(qū)出現(xiàn)了pLOLP′比pLOLP大的情況，這是由于對(duì)系統(tǒng)及各分區(qū)進(jìn)行可靠性評(píng)估，當(dāng)系統(tǒng)中線路或發(fā)電機(jī)故障并需要進(jìn)行負(fù)荷調(diào)整時(shí)，存在不同的負(fù)荷調(diào)整策略，包括依負(fù)荷重要度調(diào)整、依靈敏度調(diào)整、就近調(diào)整等方式。本例中，采用基于靈敏度的負(fù)荷調(diào)整策略，這造成當(dāng)系統(tǒng)故障切負(fù)荷時(shí)，由于H分區(qū)的負(fù)荷具有較高靈敏度，被調(diào)整的概率提高，因而可靠性有略微降低，但是提高了G分區(qū)的可靠性水平。

表9 各選址方案實(shí)施前后可靠性比較
Table 9 Comparison of reliability before and after each siting scheme implement

(7)經(jīng)濟(jì)性。表10為各選址方案實(shí)施前后經(jīng)濟(jì)性情況比較。設(shè)基準(zhǔn)值A(chǔ)= 500萬元/a，利用基準(zhǔn)值及表10中數(shù)據(jù)可計(jì)算得到各方案經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。各較優(yōu)方案在安裝裝置后的經(jīng)濟(jì)性水平均有所提升，通過表中指標(biāo)F7可知，在提升經(jīng)濟(jì)性方面，分區(qū)B—C方案最優(yōu)，其次為分區(qū)G—H方案，最后為分區(qū)A—B方案。

表10 各選址方案實(shí)施前后經(jīng)濟(jì)性情況比較
Table 10 Comparison of economical efficiency before and after each siting scheme implement

3.2.3 綜合評(píng)價(jià)

本文經(jīng)過專家評(píng)價(jià)及計(jì)算，最終得到3個(gè)分目標(biāo)，即安全可靠性、靈活性和經(jīng)濟(jì)性的權(quán)重分別為0.8、0.1和0.1。同理分別得到靈活性中的負(fù)載均衡能力和供電能力2個(gè)指標(biāo)的權(quán)重分別為0.3和0.7；安全可靠性中的靜態(tài)安全性、動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定、短路水平及供電可靠性4個(gè)指標(biāo)的權(quán)重分別為0.3、0.5、0.1和 0.1；經(jīng)濟(jì)性中僅有經(jīng)濟(jì)性1個(gè)指標(biāo)。

基于細(xì)篩計(jì)算中各較優(yōu)方案的7項(xiàng)指標(biāo)得分及各指標(biāo)權(quán)重大小，由式(2)可以計(jì)算得到3個(gè)較優(yōu)方案的綜合評(píng)分：GA—B= 0.313 84、GG—H= 0.349 74和GB—C= 0.283 87。故可得最優(yōu)方案為分區(qū)G—H方案，其次較優(yōu)的為分區(qū)A—B方案，最后為分區(qū)B—C方案。

示范工程實(shí)踐中，由于直流站場(chǎng)位置獲取更為快速，最終選擇次優(yōu)的分區(qū)A—B方案實(shí)施。但是除去示范工程外，分區(qū)G—H、分區(qū)B—C兩方案也具有一定良好的效果，可作為后續(xù)柔性互聯(lián)位置的選擇。同時(shí)發(fā)現(xiàn)并不是所有分區(qū)柔性互聯(lián)后都具有明顯效果，例如附錄B中的例子。

3.3 分區(qū)柔性互聯(lián)位置總結(jié)

綜上可知，分區(qū)柔性互聯(lián)裝置需要安裝的位置具有以下特征：(1)兩分區(qū)或一個(gè)分區(qū)網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)薄弱需要相鄰分區(qū)支持；(2)正常情況下，兩分區(qū)對(duì)負(fù)載均衡有需求，安裝裝置后可以均衡兩分區(qū)負(fù)載；(3)兩分區(qū)對(duì)動(dòng)態(tài)無功補(bǔ)償有一定需求，裝置在電壓穩(wěn)定問題發(fā)生時(shí)能進(jìn)行快速動(dòng)態(tài)無功支撐從而恢復(fù)電網(wǎng)電壓穩(wěn)定；(4)兩分區(qū)柔性互聯(lián)后還能提升供電可靠性與供電能力。

4 結(jié) 論

城市電網(wǎng)分區(qū)間柔性互聯(lián)是未來城市電網(wǎng)發(fā)展的一個(gè)新方向，如何在電網(wǎng)中選擇出適合的分區(qū)柔性直流互聯(lián)裝置的安裝位置值得研究。本文提出一種實(shí)用的分區(qū)柔性互聯(lián)裝置選址方法，主要包括：(1)提出了基于分區(qū)有功和無功需求的初篩方法，提高了方案篩選的效率，減少了詳細(xì)選址論證的工作量；(2)建立了7種選址細(xì)篩指標(biāo)及其計(jì)算方法，可以從不同角度全面評(píng)價(jià)出備選較優(yōu)方案的優(yōu)劣；(3)基于AHP綜合評(píng)價(jià)法得到最終選址方案。

上述方法已應(yīng)用到國(guó)內(nèi)外首個(gè)城市電網(wǎng)分區(qū)柔性互聯(lián)示范工程的實(shí)際選址論證中。隨著柔性電力電子技術(shù)的發(fā)展，城市電網(wǎng)分區(qū)間柔性互聯(lián)技術(shù)具有廣闊前景，本文在該領(lǐng)域規(guī)劃方法上的探索以及工程實(shí)踐對(duì)后續(xù)工作具有參考價(jià)值。

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(編輯 景賀峰)

附錄A 有功需求與無功需求初篩方法的原理

柔性直流裝置可以控制分區(qū)間進(jìn)行有功支援以減輕重載元件負(fù)擔(dān)，故安裝柔性互聯(lián)裝置的2個(gè)分區(qū)應(yīng)對(duì)有功相互傳輸方面有一定需求，即兩分區(qū)具有可以相互支援的有功裕度，且互聯(lián)后分區(qū)間的有功傳輸對(duì)提升分區(qū)安全性具有明顯效果。具體地，可通過兩分區(qū)實(shí)際容量及負(fù)荷分配等基本現(xiàn)狀數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，具體見文中2.1.1節(jié)。

柔性直流裝置具有無功補(bǔ)償?shù)墓δ?，在低電壓穿越中可通過裝置兩端發(fā)出無功對(duì)電網(wǎng)進(jìn)行暫態(tài)電壓控制從而恢復(fù)電網(wǎng)的電壓穩(wěn)定。當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生嚴(yán)重故障導(dǎo)致電壓失穩(wěn)時(shí)，一些節(jié)點(diǎn)會(huì)率先失穩(wěn)，這些節(jié)點(diǎn)即為“電壓薄弱節(jié)點(diǎn)”[23]。一般認(rèn)為，電源越靠近負(fù)荷中心則對(duì)電網(wǎng)安全越有利，電廠離負(fù)荷中心越遠(yuǎn)則對(duì)電網(wǎng)安全越不利。即“電壓薄弱節(jié)點(diǎn)”為負(fù)荷中心且缺少電源支撐的節(jié)點(diǎn)，由于此時(shí)負(fù)荷中心的無功電壓支撐能力不足，所以當(dāng)系統(tǒng)受到干擾時(shí)，分區(qū)電網(wǎng)容易失去同步穩(wěn)定和電壓穩(wěn)定。若此時(shí)沒有采取必要和強(qiáng)制性的措施來維持分區(qū)電網(wǎng)一定的電壓水平，勢(shì)必造成電壓崩潰使系統(tǒng)失去穩(wěn)定運(yùn)行，從而發(fā)生大面積停電事故。因此在分區(qū)間選址時(shí)，應(yīng)判斷安裝柔性互聯(lián)裝置的分區(qū)位置是否缺少無功，是否存在電壓失穩(wěn)的潛在危險(xiǎn)，即應(yīng)著重考慮裝置安裝點(diǎn)對(duì)于分區(qū)內(nèi)無功補(bǔ)償所起作用的大小程度。

對(duì)于分布式無功電源選址，安裝點(diǎn)距離電壓薄弱節(jié)點(diǎn)越近，則動(dòng)態(tài)無功支撐效果越好[14]。由于分區(qū)間聯(lián)絡(luò)線位置確定，故柔性直流裝置與普通無功電源的區(qū)別主要在于柔性直流裝置在分區(qū)內(nèi)的安裝位置確定，即分區(qū)間柔性直流裝置作為無功電源的安裝點(diǎn)必為聯(lián)絡(luò)線兩端的站點(diǎn)。具體計(jì)算方法見文中2.1.2節(jié)。

附錄B 初篩方法正確性論證

在此分別舉例證明基于有功需求和基于無功需求的初篩理論的正確性。

(1)基于分區(qū)有功需求的初篩。根據(jù)文中表1可知，分區(qū)D和分區(qū)E的平均負(fù)載率高且分區(qū)平均容載比低，故將分區(qū)D—E方案篩除?，F(xiàn)驗(yàn)證初篩的正確性，該方案若實(shí)施前后的分區(qū)內(nèi)主變負(fù)載率對(duì)比見表B1。

表B1 D—E分區(qū)實(shí)施前后主變負(fù)載率對(duì)比
Table B1 Comparison of main variable load ratio in D—E partition

由表B1可知，安裝柔性直流裝置前后D、E兩分區(qū)的主變均重載，分區(qū)互聯(lián)裝置的有功支援雖可均衡兩分區(qū)負(fù)載，卻無法根本解決兩分區(qū)的重載問題。經(jīng)PSD-BPA進(jìn)行“N-1”仿真可知，互聯(lián)后兩分區(qū)的靜態(tài)安全性問題均無法完全解決。綜上可知初篩該方案是正確的。

(2)基于分區(qū)無功需求的初篩。根據(jù)文中表2可知，B分區(qū)SBb安裝點(diǎn)的分區(qū)源-荷分布系數(shù)為-889.659，相對(duì)很小，可知該點(diǎn)動(dòng)態(tài)無功充足，不需無功補(bǔ)償，故初篩掉該方案。假定該方案實(shí)施后經(jīng)PSD-BPA暫態(tài)仿真發(fā)現(xiàn)，常規(guī)故障及非常規(guī)故障下該分區(qū)內(nèi)系統(tǒng)都能保持穩(wěn)定。以SB1變發(fā)生“N-1”故障為例，分析裝置安裝點(diǎn)SBb的220 kV側(cè)電壓在安裝裝置前后母線電壓變化。裝置發(fā)出無功150 Mvar，可得到動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定情況見表B2?？煽闯?，該安裝點(diǎn)動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定指標(biāo)F3較低，即在該位置安裝裝置對(duì)分區(qū)動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定方面起到的效果較差，篩掉該方案是正確的。

表B2 B分區(qū)實(shí)施前后動(dòng)態(tài)無功電壓穩(wěn)定比較
Table B2 Comparison of dynamic reactive power and voltage stability of B partition

Siting Method and Demonstration Application of Flexible Interconnection in Urban Power Grid Partition

XIAO Jun1，LI Sicen1，HUANG Renle2，LI Yun2，HAN Shuai2

(1. Key Laboratory of Smart Grid of Ministry of Education, Tianjin University, Tianjin 300072, China;2. State Grid Beijing Electric Power Company, Beijing 100031, China)

The partition operation problem of existing AC urban power grid can be probably solved by applying flexible DC electronic devices for flexible interconnection. This paper introduces the siting of the first flexible interconnection demonstration application of urban power grid partition at home and abroad and proposes a practical siting method. Firstly, we construct a siting model of flexible interconnection device in partition with considering 7 parameters such as static security, power capability, short-circuit current, power stability, etc. Since index calculation such as the power stability requires a series of case fault simulation, the amount of calculation will be too huge for flexible interconnection siting in big cities, and the model is difficult to solve directly. Therefore we present a practical siting method. Firstly, we give the active and reactive power demand indexes of partition for the preliminary screening of schemes, and further obtain seven screening indies through detailed simulation analysis. Then we adopt analytic hierarchy process to determine the optimal scheme. Finally, we introduce the siting discussion of demonstration application. The results show that the siting scheme determined by the proposed method has good interconnection effect. And the method finds more good sites in addition to the demonstration project location, which can provide more than one choice for following interconnection projects. Meanwhile, the study shows that not all the flexible interconnections can bring obvious effects. Therefore the distribution features suitable for flexible interconnections are concluded. The proposed method and practice in this paper are of great significance to the development of partition flexible interconnection for urban electric power.

urban power grid; partition; flexible DC; flexible interconnection; siting

國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃項(xiàng)目(863計(jì)劃)(2015AA050102)

TM 727

A

1000-7229(2016)05-0010-11

10.3969/j.issn.1000-7229.2016.05.016

2016-02-06

肖峻(1971)，男，博士，教授，主要研究方向?yàn)槌鞘须娋W(wǎng)規(guī)劃評(píng)價(jià)以及微網(wǎng)規(guī)劃；

李思岑(1992)，女，碩士研究生，主要研究方向?yàn)榕潆娋W(wǎng)規(guī)劃；

黃仁樂(1963)，男，教授級(jí)高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)自動(dòng)化、智能電網(wǎng)關(guān)鍵技術(shù)、主動(dòng)配電網(wǎng)等；

李蘊(yùn)(1962)，男，高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)殡娋W(wǎng)規(guī)劃及輸變電設(shè)計(jì)和工程管理；

韓帥(1982)，男，博士，高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)自動(dòng)化及模式識(shí)別。

Project supported by the National High Technology Research and Development of China(863 Program)(2015AA050102)