超長(zhǎng)保坍濕噴混凝土用聚羧酸系減水劑的應(yīng)用性能評(píng)價(jià)

溫金保，唐修生，祝燁然，黃國(guó)泓，馬進(jìn)南，蔡明

[1.南京水利科學(xué)研究院，江蘇 南京 210024；2.南京瑞迪高新技術(shù)有限公司，江蘇 南京 210024；3.江蘇?。ㄈ鸬希┧ば虏牧瞎こ碳夹g(shù)研究中心，江蘇南京210024]

超長(zhǎng)保坍濕噴混凝土用聚羧酸系減水劑的應(yīng)用性能評(píng)價(jià)

溫金保1，2，3，唐修生1，2，3，祝燁然1，2，3，黃國(guó)泓1，2，3，馬進(jìn)南2，3，蔡明1，2，3

[1.南京水利科學(xué)研究院，江蘇 南京 210024；2.南京瑞迪高新技術(shù)有限公司，江蘇 南京 210024；3.江蘇省（瑞迪）水工新材料工程技術(shù)研究中心，江蘇南京210024]

以坍落度損失率及擴(kuò)展度損失率為主要考察指標(biāo)，采用正交法制備出超長(zhǎng)保坍濕噴混凝土用聚羧酸系減水劑，并對(duì)該減水劑進(jìn)行了不同摻量、不同水泥品種、不同膠凝材料用量及不同環(huán)境溫度下的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能的評(píng)價(jià)。結(jié)果表明，該減水劑隨摻量的提高，坍落度及擴(kuò)展度的保持性能得到顯著的提升，與不同水泥具有相對(duì)廣泛的高保坍適應(yīng)性，但該減水劑需要一定用量的膠凝材料才能賦予濕噴混凝土長(zhǎng)時(shí)間的高保坍性能；環(huán)境溫度對(duì)該減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能存在一定的影響，但該減水劑依然可以在40℃的環(huán)境溫度下實(shí)現(xiàn)超長(zhǎng)時(shí)間（4～6 h）的保坍，滿足長(zhǎng)時(shí)間泵送施工的技術(shù)要求。

濕噴混凝土；聚羧酸系減水劑；超長(zhǎng)保坍；坍落度損失率；擴(kuò)展度損失率；環(huán)境溫度

0 引言

隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和建筑水平的提高，對(duì)混凝土質(zhì)量要求越來(lái)越高，尤其是泵送混凝土的發(fā)展與興起，混凝土的工作性正向流態(tài)化方向發(fā)展，要求混凝土拌和物在經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)間的運(yùn)輸和停放后仍能維持較高的流動(dòng)性，保證混凝土泵送的順利進(jìn)行。然而坍落度及流動(dòng)性損失[1-3]又是所有混凝土的正常現(xiàn)象，即造成了所謂的混凝土坍落度損失。坍落度經(jīng)時(shí)損失是衡量混凝土尤其是高性能混凝土施工性能優(yōu)良與否的關(guān)鍵性指標(biāo)[4]。在施工過(guò)程中，坍落度損失很容易造成堵泵和施工困難以及拆模后混凝土的蜂窩麻面現(xiàn)象，甚至產(chǎn)生工程質(zhì)量問(wèn)題，這些問(wèn)題的存在均影響了泵送混凝土的施工應(yīng)用。目前，已建成的各類水工隧洞超過(guò)10 000 km，正在建設(shè)的引水隧洞超過(guò)1000 km，已規(guī)劃的引水隧洞工程長(zhǎng)度超過(guò)2000 km。未來(lái)地鐵、地下輸、儲(chǔ)油氣工程同樣將有大量隧道（洞）需要開挖。并且長(zhǎng)度大于10 km的公路隧道、大于20 km的鐵路隧道將會(huì)越來(lái)越多，特長(zhǎng)隧道將成為“新常態(tài)”[5]。如此大量隧道的開挖興建將伴隨著噴射混凝土的需求量不斷上升。相對(duì)干噴混凝土而言，濕噴混凝土因具有粉塵污染小、混凝土勻質(zhì)性好、回彈率低、便于集中生產(chǎn)及質(zhì)量控制等優(yōu)越性，成為噴射混凝土的發(fā)展趨勢(shì)。目前，全世界約70%的噴射混凝土都是采用濕噴法施工，挪威、瑞典、日本及加拿大等很多國(guó)家的濕噴混凝土應(yīng)用已占主導(dǎo)地位，斯堪的納維亞半島諸國(guó)、意大利等幾乎是100%的采用濕噴法施工[6]。20世紀(jì)80年代初，濕噴混凝土在我國(guó)發(fā)展起來(lái)，并逐漸受到重視?；跐駠娀炷列枰盟偷那疤?，則需考慮混凝土坍落度經(jīng)時(shí)損失，尤其是超長(zhǎng)隧洞用濕噴混凝土則需要混凝土具有超長(zhǎng)的保坍性能?？梢?jiàn)，開發(fā)一種具有超長(zhǎng)保坍功能的濕噴混凝土用聚羧酸系減水劑并對(duì)其進(jìn)行應(yīng)用性能研究有其潛在的必要性。本文主要對(duì)研制的超長(zhǎng)保坍濕噴混凝土用聚羧酸系減水劑進(jìn)行應(yīng)用性能研究。

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

水泥：海螺P·O42.5水泥、盤固P·O42.5水泥、金峰P·O 42.5水泥，試驗(yàn)中未作特殊注明時(shí)均采用海螺P·O42.5水泥。

骨料：細(xì)骨料采用天然砂，細(xì)度模數(shù)為2.4；濕噴混凝土用粗骨料采用石灰?guī)r碎石，粒徑為5～15 mm；混凝土應(yīng)用性能測(cè)試用粗骨料采用石灰?guī)r碎石，二級(jí)配，小石粒徑為5～10 mm，中石粒徑為10～20 mm。

外加劑：強(qiáng)緩釋型聚羧酸母液（BT），濃度為40%；固體羥基羧酸鹽保坍助劑（HN）；液體黏性調(diào)節(jié)劑（TJJ），濃度為35%；固體復(fù)合型控水劑（KSJ）。均由南京瑞迪高新技術(shù)有限公司提供。

水：自來(lái)水。

1.2 試驗(yàn)方法

超長(zhǎng)保坍濕噴用聚羧酸系減水劑試驗(yàn)主要采用長(zhǎng)時(shí)間坍落度損失、擴(kuò)展度損失以及抗壓強(qiáng)度為主要評(píng)價(jià)指標(biāo)，參照GB 8076—2008《混凝土外加劑》進(jìn)行。試驗(yàn)濕噴混凝土的配合比（kg/m3）為：m（水泥）∶m（砂）∶m（石）∶m（水）=500∶939∶626∶（約200），實(shí)際用水量以控制混凝土初始坍落度達(dá)到（250± 10）mm時(shí)為準(zhǔn)。以下混凝土試驗(yàn)在未作特別說(shuō)明時(shí)均按此配方配制。

2 結(jié)果與討論

2.1 復(fù)合減水劑的制備

基于濕噴混凝土超長(zhǎng)時(shí)間（4～6 h）保坍的技術(shù)要求以及因高砂率導(dǎo)致混凝土自身黏稠的特點(diǎn)考慮，利用具有強(qiáng)化學(xué)緩釋功能的聚羧酸系減水劑為主體，并利用控水劑對(duì)濕噴混凝土狀態(tài)進(jìn)行有效控制以顯著提高強(qiáng)化學(xué)緩釋功能的聚羧酸系減水劑的有效用量，同時(shí)對(duì)濕噴混凝土輔之以緩凝保坍輔助功能及黏性調(diào)節(jié)等功能。通過(guò)以上措施以實(shí)現(xiàn)減水劑的功能性復(fù)合，從而使得濕噴混凝土具備超長(zhǎng)時(shí)間保坍（4～6 h）的技術(shù)要求。

鑒于物理復(fù)合型減水劑因各組分之間的相互作用對(duì)混凝土的保坍性能所產(chǎn)生的影響是在單因素法中無(wú)法體現(xiàn)的，因此，在已有單因素法的試驗(yàn)成果基礎(chǔ)上采用正交試驗(yàn)方法來(lái)制備復(fù)合型減水劑，以5 h坍落度經(jīng)時(shí)損失率及5 h擴(kuò)展度經(jīng)時(shí)損失率為主要指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià)減水劑的保坍性能。正交試驗(yàn)因素水平、試驗(yàn)方案及試驗(yàn)結(jié)果分別見(jiàn)表1和表2。

表1 正交試驗(yàn)因素水平

表2 正交試驗(yàn)方案及試驗(yàn)結(jié)果

由表2可知，就5 h坍落度損失率而言，各因素極差由大到小分別為A、B、D、C，可見(jiàn)，因素A的影響最為顯著，且隨著摻量的增加，損失率逐漸減小，依據(jù)表2數(shù)據(jù)可確定濕噴混凝土5 h坍落度保持性能最佳的配方為A3B3D3C3。同樣，由5 h擴(kuò)展度損失率因素極差水平分析數(shù)據(jù)可知，各因素極差由大到小分別為A、B、C、D，可見(jiàn)，依然是因素A的影響最為顯著，且隨著摻量的上升，損失率逐漸減小，且減小幅度非常顯著，由表2數(shù)據(jù)同樣可確定濕噴混凝土5 h擴(kuò)展度保持性能最佳的配方為A3B3C3D3。綜合考慮坍落度損失率及擴(kuò)展度損失率因素極差水平分析結(jié)果可知，超長(zhǎng)保坍濕噴混凝土用聚羧酸系減水劑的最佳配方為A3B3C3D3。

2.2 減水劑混凝土應(yīng)用性能

試驗(yàn)依據(jù)GB 8076—2008中高性能聚羧酸減水劑的試驗(yàn)方法進(jìn)行，主要進(jìn)行了減水率、1 h坍落度經(jīng)時(shí)損失、含氣量、凝結(jié)時(shí)間差以及各齡期抗壓強(qiáng)度比等指標(biāo)的測(cè)試，其混凝土測(cè)試配合比及測(cè)試結(jié)果分別見(jiàn)表3和表4。

表3 減水劑混凝土性能測(cè)試配合比kg/m3

表4 減水劑混凝土應(yīng)用性能測(cè)試結(jié)果

由表4可見(jiàn)，該減水劑在摻量為1.0%時(shí)，具有較高的減水效果（減水率為34.7%）、較強(qiáng)的緩凝性能（初、終凝結(jié)時(shí)間差分別為575 min和650 min）及顯著的增強(qiáng)效果（3 d、7 d和28 d抗壓強(qiáng)度比分別為191%、179%和156%），同時(shí)含氣量適中，1 h坍落度經(jīng)時(shí)損失小，結(jié)果表明該減水劑性能優(yōu)異。

2.3 不同摻量下減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能

選取減水劑摻量分別為0.6%、0.8%、1.0%及1.2%進(jìn)行長(zhǎng)時(shí)間保坍性能試驗(yàn)，鑒于減水劑減水效果隨著摻量的提高而逐漸增大的因素存在，試驗(yàn)通過(guò)控制混凝土拌合用水量進(jìn)行，即按減水劑每增加0.2%的摻量，拌合用水量則降低5 kg/m3，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5。

表5 減水劑不同摻量下的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能

由表5可見(jiàn)：

（1）隨著減水劑摻量的提高，減水效果呈逐漸增大的趨勢(shì)，增幅隨摻量的提高逐漸減小，同時(shí)各齡期抗壓強(qiáng)度隨摻量的提高而呈逐漸增大趨勢(shì)，這主要是因?yàn)樗z比逐漸降低的結(jié)果。

（2）在相同摻量及相同經(jīng)歷時(shí)間的前提下，混凝土擴(kuò)展度損失率要遠(yuǎn)大于坍落度損失率。2.0 h坍落度損失率隨減水劑摻量的提高而減小，最大損失率為12.5%，最小損失率僅有2.0%，2.0 h擴(kuò)展度損失率隨摻量的提高先逐漸減小后趨于穩(wěn)定，最大損失率為35.7%，最小損失率為15.6%，可見(jiàn)，該減水劑2 h坍落度保持性能優(yōu)異；3.5 h坍落度損失率隨摻量的提高表現(xiàn)為先減小后趨于穩(wěn)定，最大損失率為20.8%，最小損失率為7.8%，3.5 h擴(kuò)展度損失率隨減水劑摻量的提高而逐漸減小，最大損失率為40.0%，最小損失率為24.6%，可見(jiàn)，該減水劑3.5 h坍落度保持性能依然非常優(yōu)異；無(wú)論是5.0 h坍落度損失率還是擴(kuò)展度損失率，均隨摻量的提高先減小后趨于穩(wěn)定，其中最大5.0 h坍落度損失率為22.9%，最小損失率為9.8%，最大5.0 h擴(kuò)展度損失率為47.8%，最小損失率為34.3%，通過(guò)該結(jié)果分析可知，該減水劑的5.0 h坍落度保持性能與3.5 h坍落度保持性能比較接近，而5.0 h擴(kuò)展度損失率要大于3.5 h擴(kuò)展度損失率；6.5 h坍落度損失率隨摻量的提高而逐漸減小，在摻量0.6%時(shí)損失率為50%達(dá)到最大，最小損失率為13.7%，6.5 h擴(kuò)展度損失率隨摻量的提高先減小后趨于穩(wěn)定，最大損失率為65.2%，最小損失率為38.1%，可見(jiàn)，該減水劑在較高摻量時(shí)，依然具有很好的坍落度保持性能，當(dāng)摻量提高到0.8%以上時(shí)，6.5 h坍落度損失率小于30%，而6.5 h擴(kuò)展度損失率則相對(duì)較大。

綜上可知，該減水劑在較高摻量時(shí)，具有優(yōu)異的長(zhǎng)時(shí)間坍落度保持性能，完全能夠滿足混凝土的泵送施工要求。

2.4 減水劑對(duì)不同水泥的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能

選取3種P·O42.5水泥進(jìn)行減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能試驗(yàn)，減水劑摻量均為1.0%，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6。

由表6可見(jiàn)：

（1）在混凝土單方用水量相同的前提下，用金峰水泥的混凝土初始擴(kuò)展度明顯小于用另外2種水泥的混凝土，該現(xiàn)象表明金峰水泥需水量大于另外2種水泥，且6.5 h時(shí)用3種水泥的混凝土均保持著230 mm以上的坍落度和400 mm以上的擴(kuò)展度，海螺水泥的6.5 h擴(kuò)展度甚至高達(dá)570 mm，可見(jiàn)，該減水劑對(duì)于這3種水泥均具有優(yōu)異的長(zhǎng)時(shí)間坍落度和擴(kuò)展度保持性能。

表6 不同水泥品種摻減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能

（2）3種水泥的2.0 h坍落度損失率均為負(fù)值，表明2.0 h坍落度存在增大現(xiàn)象，最大增大值為金峰水泥的5.9%，同時(shí)，海螺水泥和金峰水泥的2.0 h擴(kuò)展度損失率也為負(fù)值，即存在擴(kuò)展度增大現(xiàn)象，僅有盤固水泥存在擴(kuò)展度減小的現(xiàn)象，最大增大值為金峰水泥的18.1%，可見(jiàn)，該減水劑對(duì)金峰水泥的2.0 h保坍性能最好，盤固水泥最差。海螺水泥和盤固水泥的3.5 h坍落度損失率為0，而金峰水泥的3.5 h坍落度存在增大現(xiàn)象，3.5 h擴(kuò)展度損失率與2.0 h擴(kuò)展度損失率類似，即海螺水泥和金峰水泥存在擴(kuò)展度增大現(xiàn)象，而盤固水泥則存在擴(kuò)展度減小現(xiàn)象，可見(jiàn)，該減水劑對(duì)3種水泥的3.5 h坍落度保持性能和3.5 h擴(kuò)展度保持性能均具有優(yōu)異的效果。除了金峰水泥的5.0 h坍落度損失率為0以外，其余2種水泥的5.0 h坍落度開始出現(xiàn)損失，而金峰水泥和海螺水泥的5.0 h擴(kuò)展度損失率依然是負(fù)值，盤固水泥的5.0 h擴(kuò)展度損失率則還是正值。3種水泥的6.5 h坍落度損失率和6.5 h擴(kuò)展度損失率均為正值，表明3種均已不同程度的出現(xiàn)損失現(xiàn)象，擴(kuò)展度保持性能依然是金峰水泥最佳，海螺次之，盤固水泥則最差。綜上分析可見(jiàn)，就試驗(yàn)3種水泥而言，該減水對(duì)金峰水泥的減水效果最差，但保坍效果最好，6.5 h坍落度損失率僅為5.9%，6.5 h擴(kuò)展度損失率僅為8.6%。

2.5 不同膠凝材料用量時(shí)減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能

鑒于濕噴混凝土施工配合比存在不同的強(qiáng)度等級(jí)，因此，進(jìn)行了減水劑應(yīng)用于不同單方水泥用量的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能試驗(yàn)，選取單方水泥的用量分別為500、420、360 kg/m3，同時(shí)選定相應(yīng)的水灰比分別為0.40、0.45、0.50，試驗(yàn)混凝土配合比及試驗(yàn)結(jié)果分別見(jiàn)表7、表8。

表7 不同膠材用量混凝土的配合比kg/m3

表8 不同膠材用量時(shí)減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能

由表8可見(jiàn)：

（1）隨著水灰比的增大，初始坍落度和初始擴(kuò)展度均呈減小的趨勢(shì)，擴(kuò)展度變化尤為明顯，原因之一可能是單方用水量減水從而導(dǎo)致初始工作度變小，原因之二可能是雖然水灰比增大，但膠凝材料總量降低，因此減水劑單方添加量大大降低，從而導(dǎo)致減水效果降低。

（2）隨著水灰比的增大，即膠凝材料總量的降低，不同時(shí)間下的坍落度損失率值均表現(xiàn)為越來(lái)越大，結(jié)果表明坍落度損失越來(lái)越大，其中6.5 h坍落度損失率的變化幅度尤為明顯；同時(shí)，在水灰比一定的前提下，隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，坍落度損失率值也呈現(xiàn)越來(lái)越大的趨勢(shì)，即坍落度損失越來(lái)越大。

（3）擴(kuò)展度損失率的變化規(guī)律與坍落度損失率的變化規(guī)律極為相似，隨著水灰比的增大，不同時(shí)間下的擴(kuò)展度損失率值均表現(xiàn)為越來(lái)越大，即擴(kuò)展度損失越來(lái)越大，且6.5 h擴(kuò)展度損失率值變化幅度最為明顯；同時(shí)，在水灰比不變的前提下，隨著時(shí)間的延長(zhǎng)擴(kuò)展度損失率值也呈現(xiàn)越來(lái)越大的趨勢(shì)，即擴(kuò)展度損失越來(lái)越大，其變化幅度隨水灰比的增大而愈加明顯。上述結(jié)果表明，膠凝材料用量越低，隨時(shí)間的延長(zhǎng)，混凝土坍落度、擴(kuò)展度損失程度加劇。

2.6 不同環(huán)境溫度下減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能

考慮到混凝土的施工性能與工況條件密切相關(guān)，尤其是環(huán)境溫度對(duì)混凝土的坍落度損失影響較為明顯，因此，進(jìn)行了不同環(huán)境溫度下減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能試驗(yàn)，試驗(yàn)的環(huán)境溫度分別為25、30及40℃，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表9。

表9 不同環(huán)境溫度下減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能

由表9可見(jiàn)：

（1）當(dāng)溫度為40℃時(shí)，混凝土的長(zhǎng)時(shí)間坍落度及擴(kuò)展度損失均明顯大于溫度為25℃和30℃時(shí)的長(zhǎng)時(shí)間坍落度及擴(kuò)展度損失。

（2）2.0 h坍落度損失率隨環(huán)境溫度的升高先減小后增大，損失率值均不大于0，表明2.0 h均無(wú)坍落度損失產(chǎn)生；3.5 h和5.0 h坍落度損失率均隨環(huán)境溫度升高而逐漸變大；6.5 h坍落度損失率隨環(huán)境溫度升高先減小后急劇增大。

（3）2.0 h和3.5 h擴(kuò)展度損失率隨環(huán)境溫度的升高而逐漸增大；3.5 h擴(kuò)展度損失率變化幅度相對(duì)更為明顯；5.0 h和6.5 h擴(kuò)展度損失率隨環(huán)境溫度升高先減小后急劇增大。

上述結(jié)果表明，環(huán)境溫度對(duì)混凝土擴(kuò)展度保持性能影響較大，總體而言，環(huán)境溫度越高，擴(kuò)展度損失越大，尤其是溫度越高，對(duì)工作度保持性能隨時(shí)間的延長(zhǎng)，其變化幅度的影響更為明顯，即高溫極大地影響了濕噴混凝土的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能。

3 結(jié)語(yǔ)

（1）試驗(yàn)利用具有強(qiáng)緩釋功能的聚羧酸母液為主體，同時(shí)輔之以保坍助劑、黏性調(diào)節(jié)劑、控水劑進(jìn)行功能性復(fù)合，通過(guò)正交試驗(yàn)研制了超長(zhǎng)保坍濕噴混凝土用聚羧酸系減水劑。測(cè)試結(jié)果表明，該減水劑摻量為1.0%時(shí)減水率高達(dá)34.7%；同時(shí)在高緩凝（初、終凝結(jié)時(shí)間差分別為575 min和650 min）的條件下實(shí)現(xiàn)了高增強(qiáng)，3 d抗壓強(qiáng)度比高達(dá)191%，28 d抗壓強(qiáng)度比高達(dá)156%；并具有優(yōu)異的保坍性能，1 h坍落度、擴(kuò)展度幾乎無(wú)損失。

（2）隨該減水劑摻量的提高，濕噴混凝土的擴(kuò)展度保持性能得到顯著提升，經(jīng)與多種水泥試驗(yàn)結(jié)果表明，該減水劑均表現(xiàn)出優(yōu)異的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能，可見(jiàn)該減水劑對(duì)水泥具有相對(duì)廣泛的長(zhǎng)時(shí)間保坍適應(yīng)性。

（3）隨膠凝材料用量的減少，該減水劑的保坍性能逐漸變差，表明該減水劑需要一定用量的膠凝材料才能賦予長(zhǎng)時(shí)間的高保坍性能。

（4）環(huán)境溫度對(duì)該減水劑的長(zhǎng)時(shí)間保坍性能存在一定的影響，但該減水劑依然可以在40℃的環(huán)境溫度下實(shí)現(xiàn)長(zhǎng)時(shí)間的保坍，滿足長(zhǎng)時(shí)間泵送施工的技術(shù)要求。

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[6]關(guān)寶樹.隧道及地下工程噴混凝土支護(hù)技術(shù)[M].北京：人民交通出版社，2009.

《屋頂綠化用耐根穿刺防水卷材》國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)第三次工作會(huì)議在杭州召開

日前，《屋頂綠化用耐根穿刺防水卷材》國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)第三次工作會(huì)議在杭州召開，中國(guó)建筑防水協(xié)會(huì)秘書長(zhǎng)朱冬青、建筑材料工業(yè)技術(shù)監(jiān)督研究中心教授級(jí)高級(jí)工程師楊斌、中國(guó)建筑材料科學(xué)研究總院蘇州防水研究院教授級(jí)高級(jí)工程師朱志遠(yuǎn)及標(biāo)準(zhǔn)起草參與單位的56名代表參加會(huì)議。

《屋頂綠化用耐根穿刺防水卷材》國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)制在行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JC/T 1075—2008《種植屋面用防水卷材》的基礎(chǔ)上制訂，建筑材料工業(yè)技術(shù)監(jiān)督研究中心、中國(guó)建筑材料科學(xué)研究總院蘇州防水研究院、北京建筑材料科學(xué)研究總院、中國(guó)建筑防水協(xié)會(huì)負(fù)責(zé)組織有關(guān)生產(chǎn)企業(yè)、科研院所、質(zhì)檢機(jī)構(gòu)等參加起草。

朱志遠(yuǎn)介紹了《屋頂綠化用耐根穿刺防水卷材》國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)制訂的內(nèi)容、依據(jù)及驗(yàn)證試驗(yàn)情況，北京市園林院王茂良博士匯報(bào)防水卷材耐根穿刺的驗(yàn)證試驗(yàn)情況，此次工作會(huì)議討論、聽(tīng)取了與會(huì)代表對(duì)《屋頂綠化用耐根穿刺防水卷材》國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（送審稿草案）的意見(jiàn)，討論安排了《屋頂綠化用耐根穿刺防水卷材》國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)審查會(huì)前的各項(xiàng)準(zhǔn)備工作。（生）

Application performance evaluation of polycarboxylate superplasticizer for wet-shotcreting with long slump retaining ability

WEN Jinbao1，2，3，TANG Xiusheng1，2，3，ZHU Yeran1，2，3，HUANG Guohong1，2，3，MA Jinnan2，3，CAI Ming1，2，3
（1.Nanjing Hydraulic Research Institute，Nanjing 210024，China；2.Nanjing R&D High Technology Co.Ltd.，Nanjing 210024，China；3.Research Center on New Materials in Hydraulic Structures of Jiangsu R&D，Nanjing 210024，China）

With long slump retaining ability，the polycarboxylate superplasticizer was prepared by using the orthogonal method and the slump retaining ability for long time was evaluated by testing slump loss rate and slump flow loss rate as main investigation index under different superplasticizer dosage，different kinds of cement，different cementitious materials dosage and different environment temperature.The results show that retaining ability of slump flow has been significantly improved with the increase of the dosage of superplasticizer.Superplasticizer has good compatibility about the slump retaining ability for long time with different kinds of cement.However，only with a certain amount of binding materials，the better slump retaining ability for long time is obtained about wet-shotcreting prepared by superplasticizer.Environment temperature has an effect on the slump retaining ability for long time of superplasticizer，but it can still achieve slump retaining ability for long time（4～6 h）at 40 centigrade ambient temperature and meet the technical requirements of long time pumping construction.

wet-shotcreting，polycarboxylate superplasticizer，long slump retaining ability，slump loss rate，slump flow loss rate，ambient temperature

TU528.042.2

A

1001-702X（2016）12-0020-05

2016-04-22；

2016-05-18

溫金保，男，1975年生，江西寧都人，碩士，高級(jí)工程師，從事高性能混凝土及混凝土外加劑相關(guān)領(lǐng)域的研究工作。