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    “V”形管線布置的長距離輸水工程關(guān)閥水錘及防護(hù)研究

    2022-01-17 12:14:34姜雪賓云天禹
    東北水利水電 2022年1期
    關(guān)鍵詞:關(guān)閥內(nèi)水凈水廠

    姜雪賓,云天禹,宣 淼

    (中水東北勘測(cè)設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司,吉林 長春 130061)

    0 引言

    我國的水資源時(shí)空分布極不均衡,跨流域、跨地區(qū)的長距離輸水工程是緩解用水矛盾的有效舉措[1,2]。長距離供水工程管道一般較長,具有地形復(fù)雜、管道投資大的特點(diǎn),如果工程設(shè)計(jì)時(shí)未做好相應(yīng)的水錘防護(hù),很可能發(fā)生嚴(yán)重水錘破壞事故,造成巨大經(jīng)濟(jì)損失[3,4]。

    當(dāng)輸水工程地形落差較大時(shí),一般采用重力流自流供水的方式[5]。重力流在運(yùn)行過程中管道壓力往往很大,當(dāng)發(fā)生水力瞬變時(shí),管道內(nèi)水流流速迅速變化,水錘波沿管道迅速傳遞,當(dāng)水錘壓力超過管道承壓標(biāo)準(zhǔn)時(shí),可能導(dǎo)致爆管、閥門變形損壞、管道接頭斷開等嚴(yán)重問題,如果快速關(guān)閉爆管點(diǎn)附近的閥門,很容易發(fā)生直接水錘,誘發(fā)二次事故[6,7]。而對(duì)于地形復(fù)雜的重力流輸水工程,可以設(shè)置的穩(wěn)壓措施(如修建很高大的穩(wěn)壓塔)相當(dāng)有限,在切斷水流時(shí),一般只能通過緩慢關(guān)閉閥門實(shí)現(xiàn)[8]。因此,確定合理的關(guān)閥方案,防止快速關(guān)閥帶來的水錘事故,是長距離供水工程設(shè)計(jì)時(shí)需要重點(diǎn)考慮的因素之一[9,10]。

    以往針對(duì)長距離、高落差的重力流輸水工程中的關(guān)閥水錘,主要關(guān)注于閥門處的最大壓力,而對(duì)于管線中設(shè)置調(diào)流閥的“V”形長距離供水系統(tǒng)研究成果不多,下面以吉林省某供水工程為研究案例,進(jìn)行相關(guān)研究。

    1 數(shù)學(xué)模型及邊界條件

    1.1 水錘計(jì)算的特征相容方程

    描述任意管道中水流運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的基本方程:

    式中:Q為流量,m3/s;A為管道面積,m2;H為測(cè)壓管水頭,m;x為沿管軸線的距離,m;t為時(shí)間變量,s;a為水錘波速,m/s;g為重力加速度,m/s2;β為管軸線與水平面的夾角,(°);f為摩阻系數(shù);D為管道直徑,mm。式(1)、式(2)可簡化為標(biāo)準(zhǔn)的雙曲型偏微分方程,從而可利用特征線法將其轉(zhuǎn)化成同解的管道水錘計(jì)算特征相容方程。

    對(duì)于長度為L的管道A—B,其兩端點(diǎn)A,B邊界在t時(shí)刻的瞬態(tài)水頭HA(t),HB(t)和瞬態(tài)流量QA(t),QB(t)可建立如下特征相容方程:

    式中:△t為計(jì)算時(shí)間步長;k為特征線網(wǎng)格管段數(shù),k=L/△L,△L為特征線網(wǎng)格管段長度,△L=a△t(庫朗條件);R為水頭損失系數(shù),R=△h/Q2,△h為管段水頭差。

    水力過渡過程計(jì)算一般從初始穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)開始,即取此時(shí)t=0,因此,當(dāng)( )t-k△t<0時(shí),則令( t-k△t)=0,即取為初始值。式(3)、(4)均只有兩個(gè)未知數(shù),將其分別與A,B節(jié)點(diǎn)的邊界條件聯(lián)列計(jì)算,即可求得A,B節(jié)點(diǎn)的瞬態(tài)參數(shù)。

    1.2 閥門的節(jié)點(diǎn)方程

    閥門的過流方程:

    式中:QP為閥門流量,m3/s;Cd為閥門流量系數(shù);AG為閥門開啟面積,m2;△Hp為過閥水頭損失,m;τ閥門相對(duì)開度;Cr為閥門全開時(shí)的流量系數(shù);Ar為閥門全開時(shí)的面積,m2。計(jì)算過程中,通過讀取廠家提供的閥門開度與流量系數(shù)關(guān)系曲線,來反映閥門的實(shí)際過流特性,提高計(jì)算精度。

    2 工程實(shí)例

    吉林省某供水工程以上游攔河壩水庫為供水水源,通過重力流方式輸水至下游凈水廠,輸水管線總長19.3 km,前6.2 km為DN600鋼塑復(fù)合管,后13.1 km為DN500鋼管。管道首端高程為837.38 m,末端高程為767.00 m,系統(tǒng)最低點(diǎn)高程為717.06 m,最大高差達(dá)到120.32 m。系統(tǒng)在管道最低點(diǎn)處設(shè)有調(diào)流閥用以調(diào)流及消減管道內(nèi)水壓力,末端凈水廠前設(shè)有蝶閥用以控制系統(tǒng)水流開關(guān)。

    2.1 穩(wěn)態(tài)運(yùn)行計(jì)算與分析

    首先對(duì)工程穩(wěn)定運(yùn)行的恒定流狀況進(jìn)行計(jì)算與分析。經(jīng)計(jì)算,當(dāng)輸水工程上庫水位為847.46 m最高,末端凈水廠782.96 m時(shí),系統(tǒng)流量可達(dá)到0.25 m3/s,滿足設(shè)計(jì)的流量要求。輸水系統(tǒng)的管中心線高程及測(cè)壓管水頭線見圖1。

    經(jīng)過分析與計(jì)算,由圖1可知,穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下系統(tǒng)中的最大內(nèi)水壓力為118.25 m,位于距上庫13.08 km處。按照穩(wěn)態(tài)運(yùn)行管道最大內(nèi)水壓力的1.3~1.5倍,將管道設(shè)計(jì)承壓標(biāo)準(zhǔn)定為160.00 m,穩(wěn)定工況下的內(nèi)水壓力滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。

    圖1 穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)輸水系統(tǒng)管中心線高程及測(cè)壓管水頭線

    在設(shè)計(jì)工況運(yùn)行時(shí),管道中的減壓閥消減的水頭達(dá)到33.90 m,減壓閥開度為0.56保持不變,末端水廠前的蝶閥保持全開,管道末端水廠閥門前的剩余水頭為18.02 m,處于合理范圍內(nèi)。

    2.2 關(guān)閥方案研究

    工程采用重力自流的方式進(jìn)行供水,管線的最大落差達(dá)到120.32 m,輸水流量0.25 m3/s,當(dāng)管線發(fā)生事故或需要緊急停水時(shí),必須關(guān)閉末端凈水廠前的蝶閥,使流量變?yōu)?。如果關(guān)閥操作不當(dāng),閥門關(guān)閉速率過快,有可能引起管道正壓過大,超過承壓標(biāo)準(zhǔn)破壞,從而誘發(fā)爆管等一系列事故,故需要通過計(jì)算關(guān)閥的過渡過程,以確定合理的關(guān)閥方案,保證工程運(yùn)行的安全。

    為確定末端水廠前閥門的最優(yōu)關(guān)閥規(guī)律,制定了3種不同的關(guān)閥方案,3種方案均采用一次線性直線規(guī)律,關(guān)閥時(shí)間分別為180,240,300 s。各個(gè)方案下的關(guān)閥過渡過程計(jì)算結(jié)果見表1;圖2為3種方案下管道沿線最大壓力包絡(luò)線;圖3為各個(gè)方案下末端凈水廠蝶閥閥前壓力變化過程線;圖4為最大壓力所在處壓力變化過程線。

    圖2 不同關(guān)閥方案下管道沿線最大壓力包絡(luò)線

    表1 不同關(guān)閥方案下關(guān)閥過渡過程計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)

    由表1和圖3、圖4可知,水錘一個(gè)相長μ約為50 s,各個(gè)方案均有關(guān)閥時(shí)間Ts>μ,可以得出末端凈水廠閥門關(guān)閉引起的水錘均為間接水錘。

    圖3 不同關(guān)閥方案下凈水廠蝶閥閥前壓力變化過程線

    圖4 不同關(guān)閥方案下最大壓力所在處(13.08 km處)壓力變化過程線

    如圖2所示,在重力流供水工程系統(tǒng)發(fā)生關(guān)閥水錘時(shí),管道后段產(chǎn)生較大的正壓水錘。從各個(gè)方案下管道最大內(nèi)水壓力包絡(luò)線可以看出:內(nèi)水壓力由上庫向下游隨著距離的增加不斷變大,各個(gè)方案的最大內(nèi)水壓力均在13.08 km處出現(xiàn)極大值,這主要是因?yàn)樵撎幑艿乐行木€高程最低,同時(shí),由于在此處安裝了減壓閥用于消減水頭,并且該點(diǎn)向后的管道中心線高程不斷抬升,所以,從該點(diǎn)向后系統(tǒng)的最大內(nèi)水壓力有一個(gè)明顯的下降,該下降趨勢(shì)直至末端的凈水廠。

    由圖3可以看出,各個(gè)關(guān)閥方案下,末端凈水廠閥門的閥前壓力均發(fā)生劇烈變化:末端閥門開始動(dòng)作一段時(shí)間后,閥前壓力迎來一個(gè)劇烈的抬升,這是因?yàn)樗畯S蝶閥的關(guān)閉產(chǎn)生了一個(gè)自下游向上游傳播的水錘升壓波,導(dǎo)致壓力不斷上升,升壓波到達(dá)上游水庫之后,又會(huì)向下游反射一個(gè)相反方向的負(fù)壓波傳播至閥門處,導(dǎo)致閥前壓力的下降。在整個(gè)關(guān)閥過程中,升壓波和降壓波不斷產(chǎn)生和疊加,由于水體摩阻,水體在管道流動(dòng)中存在損失,故而水錘波不斷衰減。比較各個(gè)關(guān)閥方案下的水錘波形可以發(fā)現(xiàn),隨著關(guān)閥時(shí)間增長,水錘波的劇烈程度也隨之降低。

    由圖4可以看出,隨著關(guān)閥速率變慢,關(guān)閥時(shí)間增長,關(guān)閥水錘的升壓隨之變小。方案一和方案二的最大內(nèi)水壓力均超出了設(shè)定的管道承壓標(biāo)準(zhǔn)160.00 m,不能夠在事故發(fā)生或緊急停水時(shí)保證工程的安全;而方案三的最大內(nèi)水壓力處于管道承壓標(biāo)準(zhǔn)之內(nèi),能夠滿足安全要求。

    因此,通過分析對(duì)比,最終推薦采用300 s一段直線關(guān)閉的關(guān)閥規(guī)律。

    3 結(jié)語

    長距離重力流輸水系統(tǒng)中的關(guān)閥水錘容易引起管路中最大正壓超出設(shè)計(jì)要求,從而危害工程安全,需對(duì)其重點(diǎn)防護(hù),因此,采用特征線法建立全系統(tǒng)過渡過程數(shù)學(xué)模型進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。經(jīng)過分析,發(fā)現(xiàn)工程關(guān)閥水錘的最大內(nèi)水壓力出現(xiàn)在“V”形管道最低點(diǎn),且關(guān)閥時(shí)間越快,系統(tǒng)中的最大壓力越大,水錘波的波動(dòng)也越劇烈。分析對(duì)比不同關(guān)閉時(shí)間下管道的水錘壓力關(guān)閥方案,在滿足管道承壓標(biāo)準(zhǔn)的前提下,最終確定了最優(yōu)關(guān)閥規(guī)律,提高了系統(tǒng)的響應(yīng)速度,給工程運(yùn)行和事故防護(hù)提供了有效的解決方案。同時(shí),也為同類重力流供水工程的關(guān)閥水錘防護(hù)和設(shè)計(jì)提供了借鑒和參考。

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