再熱汽輪機(jī)性能試驗(yàn)系統(tǒng)修正的處理方法

張志恒，孫　戈

(四川省電力工業(yè)調(diào)整試驗(yàn)所，四川 成都　610072)

再熱汽輪機(jī)性能試驗(yàn)系統(tǒng)修正的處理方法

張志恒，孫戈

(四川省電力工業(yè)調(diào)整試驗(yàn)所，四川 成都610072)

摘要：介紹了基于ASME-PTC6汽輪機(jī)性能試驗(yàn)規(guī)程系統(tǒng)修正的處理方法，研究了再熱汽輪機(jī)系統(tǒng)修正兩種方法的特點(diǎn)，并討論了處理汽輪機(jī)內(nèi)效率不變時(shí)的缸效率法和級(jí)組效率法的各自特點(diǎn)和優(yōu)劣。通過315 MW和600 MW機(jī)組汽輪機(jī)性能試驗(yàn)計(jì)算實(shí)例，對(duì)系統(tǒng)修正處理方法進(jìn)行了比較和分析，并指出了影響系統(tǒng)修正的因素及其處理方法。根據(jù)性能試驗(yàn)時(shí)的實(shí)際情況，得出系統(tǒng)修正時(shí)采用試驗(yàn)膨脹線法，并在處理熱力過程線時(shí)使用汽輪機(jī)缸效率法的結(jié)論。

關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)；性能試驗(yàn)；系統(tǒng)修正

0引言

ASME-PTC6汽輪機(jī)性能試驗(yàn)規(guī)程因具有體系嚴(yán)密、高精度和可操作性強(qiáng)的特點(diǎn)在國內(nèi)外汽輪機(jī)性能考核試驗(yàn)中被普遍使用，規(guī)程規(guī)定試驗(yàn)時(shí)要求盡量接近規(guī)定工況進(jìn)行，對(duì)偏離工況的應(yīng)對(duì)結(jié)果進(jìn)行修正。對(duì)于系統(tǒng)修正可由制造廠提供的修正曲線或ASME-PTC6規(guī)定的方法進(jìn)行修正，試驗(yàn)前，試驗(yàn)各方應(yīng)對(duì)修正方法達(dá)成一致。對(duì)于再熱機(jī)組的系統(tǒng)修正，規(guī)程推薦了兩種方法進(jìn)行修正，但對(duì)于系統(tǒng)修正時(shí)抽汽參數(shù)的確定方法，ASME-PTC6-2000第8節(jié)的算例中采用等溫線法，對(duì)于處于濕蒸汽區(qū)的抽汽，此方法值得商榷。

1系統(tǒng)修正的方法

通常制造廠不能提供能滿足性能試驗(yàn)所需的全部修正曲線，因此汽輪機(jī)試驗(yàn)結(jié)果的系統(tǒng)修正一般參照ASME-PTC6提供的方法進(jìn)行，即用試驗(yàn)汽輪機(jī)內(nèi)效率、規(guī)定的循環(huán)參數(shù)、試驗(yàn)時(shí)的軸封漏汽量和試驗(yàn)時(shí)的主蒸汽量來計(jì)算規(guī)定的熱力循環(huán)性能[1]。對(duì)于再熱汽輪機(jī)，由于減溫水和高壓缸抽汽流量的變化而造成再熱蒸汽流量的明顯變化，從而在再熱截止閥處產(chǎn)生1個(gè)新的壓力值，ASME-PTC6提供了兩種方法來求修正后的再熱焓，概括為試驗(yàn)膨脹線法和新膨脹線法。為了保持汽輪機(jī)效率不變，首先由于主汽參數(shù)保持不變，因此高排參數(shù)在修正中保持不變，這樣高壓部分的計(jì)算基本相同，區(qū)別在于修正再熱蒸汽焓的確定。

1.1　試驗(yàn)膨脹線法

試驗(yàn)膨脹線法確定修正再熱焓是按照新的再熱截止閥處的壓力值，由試驗(yàn)膨脹過程線內(nèi)插或外推獲取。

對(duì)于低壓缸，由于要求膨脹線的終點(diǎn)不變，因此當(dāng)?shù)蛪焊走M(jìn)汽壓力確定后，根據(jù)試驗(yàn)膨脹線就可以確定低壓缸進(jìn)汽焓。對(duì)于中壓缸，根據(jù)低壓缸進(jìn)汽壓力和連通管設(shè)計(jì)壓降來確定中排壓力，中壓缸排汽焓等于低壓缸進(jìn)汽焓，這樣中壓缸排汽參數(shù)就隨之確定，中壓缸進(jìn)汽參數(shù)則由新的再熱壓力和試驗(yàn)膨脹線確定，再熱后各級(jí)抽汽焓的確定方法也與之類似，由新的抽汽壓力和汽輪機(jī)內(nèi)效率不變來確定。

由于汽輪機(jī)級(jí)的壓力隨級(jí)后的流量變化而變化，抽汽焓也隨抽汽壓力而改變，因此上述計(jì)算是通過迭代計(jì)算來實(shí)現(xiàn)的。如果各抽汽壓力與前一次相比變化全部在1.0%或6.9 kPa 以內(nèi)[1]，則系統(tǒng)修正就算結(jié)束。

1.2　新膨脹線法

新膨脹線法是根據(jù)再熱截止閥處新的再熱壓力、試驗(yàn)再熱溫度、試驗(yàn)排汽壓力和試驗(yàn)汽輪機(jī)內(nèi)效率不變而實(shí)現(xiàn)的。

對(duì)于中壓缸，進(jìn)汽參數(shù)由新的再熱壓力和試驗(yàn)再熱溫度確定，排汽參數(shù)根據(jù)新的排汽壓力和中壓缸內(nèi)效率不變來求得；對(duì)于低壓缸，進(jìn)汽焓等于中壓缸排汽焓，進(jìn)汽壓力由中壓缸排汽壓力和連通管設(shè)計(jì)壓降確定，排汽終點(diǎn)焓根據(jù)試驗(yàn)排汽壓力和低壓缸內(nèi)效率不變來確定，但排汽膨脹終點(diǎn)焓相對(duì)試驗(yàn)排汽終點(diǎn)焓會(huì)發(fā)生改變。這樣，1個(gè)新的膨脹線就隨之確定，再熱后各抽汽焓則由新的抽汽壓力和汽輪機(jī)內(nèi)效率不變來確定。

由于新膨脹線法首先確定了中壓缸的進(jìn)汽參數(shù)，因此在計(jì)算再熱后各抽汽焓的過程中僅根據(jù)汽輪機(jī)內(nèi)效率不變和新的抽汽壓力就可以確定，這樣計(jì)算簡(jiǎn)明，提高了效率。

1.3　兩種修正方法比較

兩種方法的區(qū)別本質(zhì)在于修正計(jì)算時(shí)采用不同的膨脹過程線，進(jìn)而引起各段抽汽焓計(jì)算的差異以及參數(shù)修正方法的不同。

試驗(yàn)膨脹線法是依據(jù)試驗(yàn)膨脹過程線，膨脹終點(diǎn)焓不變，進(jìn)行參數(shù)修正時(shí)必須用修正后的再熱溫度和再熱壓降來修正，不能用試驗(yàn)值。新膨脹線法則是根據(jù)新膨脹過程線，再熱溫度為試驗(yàn)再熱溫度，由于系統(tǒng)修正時(shí)汽輪機(jī)內(nèi)效率不變，這樣低壓缸排汽終點(diǎn)焓將發(fā)生改變，參數(shù)修正時(shí)則用修正后再熱壓損和試驗(yàn)再熱溫度。

2汽輪機(jī)內(nèi)效率不變的處理方法

為了保持汽輪機(jī)內(nèi)效率不變，膨脹過程線的確定是分段進(jìn)行的。對(duì)再熱機(jī)組，由于系統(tǒng)修正時(shí)高壓缸進(jìn)出口參數(shù)保持不變，高壓缸膨脹過程線就隨之確定。因此，膨脹過程線的確定主要為中低壓缸的熱力過程線。從水蒸汽焓熵圖可以看出，由于水蒸汽的特性，水蒸汽的熱物性關(guān)于溫度、壓力不是線性函數(shù)，因此，在處理汽輪機(jī)內(nèi)效率不變時(shí)，是根據(jù)中低壓缸缸效率不變或各級(jí)組效率不變這一假設(shè)來實(shí)現(xiàn)的。

2.1　缸效率法

汽輪機(jī)缸效率為缸內(nèi)實(shí)際焓降與理想焓降之比，對(duì)于再熱機(jī)組，高壓缸和中壓缸效率由汽缸進(jìn)出口參數(shù)求得。而低壓缸由于其排汽工質(zhì)處于濕蒸汽區(qū)，需要壓力、溫度和干度3個(gè)參數(shù)才能確定低壓缸排汽焓，因此低壓缸終點(diǎn)焓是通過熱平衡方程、物質(zhì)平衡方程和功率方程來求得的。汽缸效率計(jì)算如式(1)：

(1)

式中：h1為汽缸進(jìn)汽焓；h2為汽缸排汽焓；h2s為汽缸排汽等熵焓；ηc為汽缸效率，對(duì)低壓缸而言為膨脹終點(diǎn)焓對(duì)應(yīng)的效率。

根據(jù)試驗(yàn)缸效率和新的抽汽壓力求取抽汽焓的計(jì)算公式如式(2)，式中中低壓缸進(jìn)汽參數(shù)為修正后的參數(shù)。

hc=h1-(h1-hcs)·ηc

(2)

式中：hc為修正汽缸抽汽焓；hcs為修正汽缸抽汽等熵焓。

缸效率法確定抽汽焓，是把膨脹過程線簡(jiǎn)化為由汽缸進(jìn)出口參數(shù)決定的直線，然后根據(jù)新的抽汽壓力與膨脹線的交點(diǎn)求得。缸效率法求得熱力過程線比試驗(yàn)膨脹線更為光滑，更接近設(shè)計(jì)的膨脹過程線。

2.2　級(jí)組效率法

級(jí)組效率定義為兩抽汽口之間的效率，即兩抽汽口之間的實(shí)際焓降與理想焓降之比。由于多級(jí)汽輪機(jī)的重?zé)岈F(xiàn)象，各級(jí)等熵焓降之和大于整個(gè)汽輪機(jī)的等熵焓降，使多級(jí)汽輪機(jī)總的內(nèi)效率大于各級(jí)平均內(nèi)效率。高壓段各級(jí)效率變化不大，級(jí)效率低；低壓段級(jí)效率變化大，最后幾級(jí)由于濕氣損失級(jí)效率較低；中壓段級(jí)效率較高[2]。

由試驗(yàn)級(jí)組效率和修正抽汽壓力求取抽汽焓的計(jì)算公式如式(3)，式中中低壓缸各抽汽參數(shù)為修正后的參數(shù)。

圖1　缸效率法

hc2=hc1-(hc1-hc1-2s)·ηc1-2

(3)

式中：hc1為修正汽缸抽汽1焓；hc2為修正汽缸抽汽2焓；hc1-2s為修正汽缸抽汽1-2等熵焓；ηc1-2為試驗(yàn)抽汽口1-2級(jí)組效率。

圖2　級(jí)組效率法

級(jí)組效率法求取抽汽焓，其熱力過程線由汽缸進(jìn)出口參數(shù)和試驗(yàn)級(jí)組效率決定，膨脹線反應(yīng)了試驗(yàn)抽汽口各參數(shù)的關(guān)系，因此其膨脹過程線與試驗(yàn)膨脹線幾乎一致。修正結(jié)果也易受各抽汽參數(shù)的影響，因此，級(jí)組效率法對(duì)抽汽參數(shù)要求比較高。

3計(jì)算實(shí)例分析

某315 MW和600 MW機(jī)組為中間再熱凝汽式汽輪機(jī)，回?zé)嵯到y(tǒng)配置為3高、4低和1除氧，高壓缸2段抽汽，中壓缸2段抽汽和低壓缸4段抽汽。

分別采用試驗(yàn)膨脹線法和新膨脹線法對(duì)算例進(jìn)行了分析，其中在確定抽汽焓時(shí)又分別采用了缸效率法和汽輪機(jī)級(jí)組效率法。

試驗(yàn)和修正的熱力過程膨脹線分別如圖3～圖6，圖中熱力過程線為中壓缸進(jìn)口至低壓缸排汽口。

圖3　某315 MW機(jī)組試驗(yàn)膨脹線法

圖4　某315 MW機(jī)組新膨脹線法

圖5　某600 MW機(jī)組試驗(yàn)膨脹線法

表1列出了不同修正方法的計(jì)算結(jié)果，其中熱耗為系統(tǒng)修正和參數(shù)修正后的結(jié)果。從表1中可以得出：

1)試驗(yàn)膨脹線法是在試驗(yàn)膨脹線的基礎(chǔ)上進(jìn)行的修正，其熱力過程線近似于試驗(yàn)膨脹線，基本與之重合，因此保持了汽輪機(jī)實(shí)際膨脹過程的特征；2)用新膨脹線法進(jìn)行系統(tǒng)修正時(shí)，中低壓缸熱力過程線起點(diǎn)在試驗(yàn)點(diǎn)的等溫線上，其后的膨脹線近似為試驗(yàn)膨脹線的平行線，給水回?zé)嵯到y(tǒng)偏離設(shè)計(jì)值較大時(shí)，其平行線偏移量就越大，因此抽汽參數(shù)偏差對(duì)修正后的熱耗影響較大；

圖6　某600 MW機(jī)組新膨脹線法

修正方法某315MW機(jī)組熱耗/(kJ·kW-1·h-1)某600MW機(jī)組熱耗/(kJ·kW-1·h-1)原線-缸效率8167.87832.9原線-級(jí)組效率8169.97837.2新線-缸效率8141.47833.8新線-級(jí)組效率8154.77838.3

3)缸效率法在處理熱力過程線時(shí)，其膨脹線比較平滑，由于受抽汽參數(shù)的影響較小，其更接近設(shè)計(jì)膨脹線。由于試驗(yàn)時(shí)，汽缸進(jìn)出口參數(shù)基本都為雙重測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)準(zhǔn)確性比較高。這樣主要受汽缸進(jìn)出口參數(shù)影響的缸效率法在確定抽汽焓值相對(duì)比較準(zhǔn)確，其得到的膨脹線也相對(duì)較為合理。

4)級(jí)組效率得到的熱力膨脹線與試驗(yàn)膨脹線極為接近，基本保持了試驗(yàn)膨脹線的特點(diǎn)。由于其受抽汽參數(shù)影響較大，如果試驗(yàn)時(shí)，抽汽參數(shù)不太準(zhǔn)確，尤其是低壓缸部分，其熱力過程線就不是很規(guī)則，由其修正后的熱耗偏差就較大。汽輪機(jī)級(jí)組效率法對(duì)汽缸進(jìn)出口參數(shù)和抽汽參數(shù)的精確度要求比較高，如果試驗(yàn)級(jí)組效率精度高，則由其得到的膨脹線就更為接近實(shí)際膨脹線，其修正后的熱耗精度也就更高。

5)算例中由于600 MW機(jī)組的試驗(yàn)膨脹線比較合理，因此用不同方法修正后的熱耗則較為接近。而315 MW機(jī)組有些試驗(yàn)點(diǎn)異常，偏離設(shè)計(jì)值，使膨脹線不規(guī)則，從而使得修正后熱耗偏差相對(duì)較大。

4結(jié)論

1)由于試驗(yàn)時(shí)要測(cè)量的參數(shù)比較多，尤其是抽汽參數(shù)有時(shí)要取用DCS數(shù)據(jù)，這樣很難保證測(cè)量精度，因此建議在熱力過程線的處理中采用缸效率法，這樣能減少抽汽參數(shù)對(duì)熱耗的影響，以降低試驗(yàn)的不確定度。

2)試驗(yàn)膨脹線法和新膨脹線法在系統(tǒng)修正時(shí)理論上是一致的，兩種修正方法都是可取的。但新膨脹線法更易受到抽汽參數(shù)和給水回?zé)嵩O(shè)備的影響，因此建議系統(tǒng)修正時(shí)采用試驗(yàn)膨脹線法。

3)為提高試驗(yàn)精度，避免系統(tǒng)修正和參數(shù)修正對(duì)試驗(yàn)結(jié)果過大的影響，試驗(yàn)時(shí)應(yīng)嚴(yán)格按照規(guī)程規(guī)定進(jìn)行，保證給水回?zé)岷湍鞯容o助系統(tǒng)設(shè)備正常，試驗(yàn)時(shí)運(yùn)行參數(shù)控制在規(guī)定范圍內(nèi)，以減少修正量。

參考文獻(xiàn)

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歡迎訂閱《四川電力技術(shù)》

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艾 飛(1983-)，男，碩士研究生，主要研究方向?yàn)楦邏褐绷鬏旊?、電力系統(tǒng)穩(wěn)定與控制，EMAIL：aifei0312@163.com。

中圖分類號(hào)：TK261

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1003-6954(2015)04-0091-04

作者簡(jiǎn)介：

張志恒(1977)，碩士，工程師，主要從事汽輪機(jī)設(shè)備調(diào)試和性能試驗(yàn)方面的研究。

(收稿日期：2015-03-30) 2014-10-09)

Abstract：The methods of system correction based on ASME-PTC6 Performance Test Code of Steam Turbines are introduced, and the characteristics of both methods of system correction on reheat steam turbines are studied. The features of cylinder efficiency and unit efficiency methods while the turbine efficiency is unchanged are discussed respectively as well as their advantages and disadvantages. Through the calculation examples of performance test on 315 MW and 600 MW steam turbine units, the methods of system correction are compared and analyzed, and the influencing factors for system correction and its treatments are pointed out. According to the actual situation of performance test, it is concluded that the test expansion line method is adopted for system correction, and the cylinder efficiency method is adopted for the treatment of thermodynamic process line.

Key words：steam turbine; performance test; system correction