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    扣壓力對重載線路扣件系統(tǒng)試驗的影響

    2015-12-28 09:01:45李心王進林達文劉曉倩
    鐵道建筑 2015年4期
    關鍵詞:彈條墊板扣件

    李心,王進,林達文,劉曉倩,2

    (1.株洲時代新材料科技股份有限公司技術(shù)中心,湖南株洲412007;2.湖南工業(yè)大學包裝與材料工程學院,湖南株洲412007)

    扣壓力對重載線路扣件系統(tǒng)試驗的影響

    李心1,王進1,林達文1,劉曉倩1,2

    (1.株洲時代新材料科技股份有限公司技術(shù)中心,湖南株洲412007;2.湖南工業(yè)大學包裝與材料工程學院,湖南株洲412007)

    以某新型重載扣件系統(tǒng)為對象,分析緊固扭矩和彈條扣壓力之間的力學關系,根據(jù)緊固扭矩計算扣壓力值,并在不同扣壓力條件下實施節(jié)點剛度和強化疲勞對比試驗,來研究扣壓力對節(jié)點剛度和疲勞性能的影響,同時對技術(shù)條件中的三點接觸組裝方法所帶來的試驗誤差問題進行深入探討。最后針對扣件系統(tǒng)試驗,提出合理的組裝建議,以保證試驗數(shù)據(jù)的可靠性,減少試驗誤差。

    重載扣件系統(tǒng) 扣壓力 緊固扭矩 三點接觸組裝法 節(jié)點剛度

    軸重30 t、設計時速120 km的重載鐵路是近年國內(nèi)開展的重點建設項目,在國內(nèi)外尚無實施先例??焖僦剌d的工況使輪軌關系極為復雜,只有高性能扣件系統(tǒng)才能保證快速重載鐵路軌道結(jié)構(gòu)的可靠性、平順性和彈性均勻性[1]。處于研制階段的WJ-12型扣件是針對快速重載無砟軌道而設計的,應用于整體道床后其剛度增大,軌道的彈性主要依靠扣件和墊層提供[2]。在實驗室對WJ-12型扣件的各項性能進行檢測時,發(fā)現(xiàn)扣件系統(tǒng)組裝方法對扣壓力有明顯影響,而扣壓力影響到節(jié)點剛度、疲勞等其它性能的檢測和判定。

    1 國內(nèi)外標準對扣壓力性能的規(guī)定

    扣壓力是由扣件組裝的扣壓件施加到軌底上表面的垂直力[3]。扣件系統(tǒng)必須有足夠的扣壓力,以保證鋼軌與支承體之間的可靠聯(lián)結(jié),并使整個系統(tǒng)形成合適的防爬阻力和減振性能[4]。歐洲標準雖然沒有對扣壓力取值和扣件組裝方法做具體要求,但制訂了扣壓力測試方法,并規(guī)定疲勞試驗前后扣壓力變化率不得超過20%,同時節(jié)點剛度變化率不得超過25%[5]。參照歐洲標準,并針對高速重載鐵路的特點,我國也制訂了一系列扣件暫行技術(shù)條件,提出了相關扣件的性能指標和試驗方法。在《WJ-12型扣件技術(shù)條件》(暫行)中(以下簡稱《暫行技術(shù)條件》),規(guī)定了扣件組裝以擰緊螺母的方式緊固彈條,彈條扣壓程度以三點接觸為準,即彈條的緊固以彈條中部前端下顎與絕緣軌距塊接觸為準(以下簡稱三點接觸法),并規(guī)定組裝扣壓力≥20 kN,同時疲勞試驗前后板下墊板剛度變化率不超過20%。按照《暫行技術(shù)條件》,利用三點接觸法進行扣件組裝的緊固扭矩約130 N·m,但實測緊固扭矩有較大波動,在100~150 N·m之間,且100 N·m的情況居多,而扣壓力也會因緊固扭矩的不同而產(chǎn)生波動。

    2 扣壓力與緊固扭矩的關系及計算

    WJ-12型扣件屬于有螺栓扣件,組裝結(jié)構(gòu)如圖1所示。該類型扣件通過螺母與T型螺栓之間的緊固扭矩,使彈條產(chǎn)生扣壓力,確??奂灰姿蓜樱?],通過緊固扭矩可以計算出螺紋聯(lián)結(jié)預緊力,再根據(jù)預緊力計算出扣件組裝扣壓力。

    圖1 WJ-12型扣件組裝結(jié)構(gòu)

    2.1 根據(jù)單個彈條緊固扭矩計算螺紋聯(lián)結(jié)預緊力

    緊固扭矩M與螺紋聯(lián)結(jié)預緊力F0的關系為[7]

    式中:F0為預緊力,kN;M為單個螺栓緊固扭矩,N·m; d2為螺紋中徑,mm;μs為螺紋副摩擦系數(shù);α為螺紋半角,度;β為螺紋升角,度;μn為支承面之間摩擦系數(shù); dn為螺紋支承面摩擦力矩等效直徑,mm。

    WJ-12型扣件采用的T形螺栓規(guī)格為M24,取摩擦系數(shù)μs=μn=0.14[7],當緊固扭矩M=100 N·m時,代入式(1)可計算得到預緊力F0=20.9 kN。

    利用工程應用中的簡化公式,同樣可以根據(jù)緊固扭矩計算預緊力為[8]

    式中:K為緊固扭矩系數(shù),表面氧化且有潤滑情況下約為0.2;d為螺紋公稱直徑,mm。

    將緊固扭矩M=100 N·m代入式(2),可計算得到預緊力F0=20.8 kN,與利用公式(1)計算得到的結(jié)果非常接近。

    2.2 根據(jù)螺紋聯(lián)結(jié)預緊力計算組裝扣壓力

    對單個彈條進行受力分析(如圖2),可以得到關系式如下

    式中:N0為單個彈條扣壓力,N;N為組裝扣壓力,N。

    圖2 單個彈條受力圖式

    由WJ-12型扣件系統(tǒng)的彈條規(guī)格可知L=115 mm,l=50 mm。表1列出了緊固扭矩M分別為100,130和150 N·m時,利用式(2)、式(3)和式(4)計算得到的扣件系統(tǒng)組裝扣壓力。

    表1 不同緊固扭矩對應的WJ-12型扣件系統(tǒng)組裝扣壓力

    由表1可見,當緊固扭矩為100 N·m時,組裝扣壓力約18 kN,未達到《暫行技術(shù)條件》中規(guī)定的≥20 kN的要求;緊固扭矩為150 N·m時,組裝扣壓力約為27.2 kN,遠大于要求值;緊固扭矩為130 N·m時,組裝扣壓力約為23.6 kN,滿足設定要求且有一定安全余量。由此可見,三點接觸的組裝方法存在不確定性,會導致扣壓力波動大,從而造成扣件系統(tǒng)其它性能試驗存在較大誤差,影響相關性能的檢測和判定,如節(jié)點剛度和疲勞性能。

    3 不同組裝扣壓力對應的節(jié)點剛度

    為研究扣壓力的波動對節(jié)點剛度的影響,選擇了8塊剛度在40~60 kN/mm范圍的WJ-12型板下彈性墊板,材料為TPEE,即熱塑性聚酯彈性體[9],分別在調(diào)高方式下進行節(jié)點組裝,組裝過程中保持扣件系統(tǒng)其它零件不變。每個節(jié)點分別在緊固扭矩100和150 N·m各測一次節(jié)點剛度,試驗方法參照標準EN13146-9[10],檢測方式如圖3,試驗結(jié)果見表2。

    圖3 WJ-12型扣件系統(tǒng)節(jié)點剛度檢測

    表2 WJ-12型扣件系統(tǒng)不同組裝扣壓力對應的節(jié)點剛度

    由表2可見,8個節(jié)點的剛度檢測結(jié)果呈現(xiàn)這樣一個趨勢,即緊固扭矩為150 N·m時,比緊固扭矩為100 N·m對應的節(jié)點剛度增加非常明顯,約7~9 kN/mm,平均增長幅度約為16%,說明組裝扣壓力對節(jié)點剛度產(chǎn)生了顯著影響。

    4 不同扣壓力對應的強化疲勞性能

    為研究扣壓力的波動對疲勞前后節(jié)點性能的影響,按照《暫行技術(shù)條件》規(guī)定的試驗條件,并參照標準EN13146-4加載方式[5],選擇了2個節(jié)點Q-1#和Q-2#同時進行強化疲勞試驗,如圖4。2個節(jié)點組裝采用的所有零部件都相同(同批次生產(chǎn),其中板下墊板選擇2塊剛度一致的TPEE彈性墊板),僅組裝扣壓力不同。

    圖4 WJ-12型扣件系統(tǒng)強化疲勞檢測

    對節(jié)點Q-1#施加緊固扭矩100 N·m,對節(jié)點Q-2#施加緊固扭矩150 N·m。由表1可知2個節(jié)點的組裝扣壓力計算值分別為18 kN和27.2 kN,經(jīng)歷300萬次重復加載后,測出疲勞后節(jié)點剛度和板下墊板剛度,與2個節(jié)點各自的疲勞前性能進行對比,見表3。

    由表3可見,強化疲勞試驗前,Q-1#和Q-2#的板下墊板剛度接近,強化疲勞試驗后,二者的板下墊板剛度也接近,相比疲勞前,變化率都小于20%,滿足《暫行技術(shù)條件》要求。對于節(jié)點剛度,強化疲勞試驗前,Q-1#比Q-2#小7.5 kN/mm,而強化疲勞試驗后,Q-1#僅比Q-2#小3.5 kN/mm,所以Q-1#節(jié)點剛度變化率達到33.6%,而Q-2#節(jié)點剛度變化率僅22.4%,若按照歐洲標準中節(jié)點剛度變化率不得超過25%的規(guī)定[5],顯然節(jié)點Q-1#不滿足要求,而節(jié)點Q-2#則滿足要求。說明組裝扣壓力對疲勞前后節(jié)點性能試驗結(jié)果也產(chǎn)生了明顯影響。

    表3 WJ-12型扣件系統(tǒng)不同組裝扣壓力對應的強化疲勞性能

    5 結(jié)論

    綜上所述,扣壓力對重載鐵路扣件系統(tǒng)試驗有顯著影響。必須在扣件組裝時保持扣壓力穩(wěn)定,才能獲得可靠的扣件系統(tǒng)性能檢測結(jié)果,采用三點接觸法進行扣件系統(tǒng)組裝,會造成實際扣壓力波動大,進而導致節(jié)點和疲勞性能試驗結(jié)果不穩(wěn)定。建議重載鐵路扣件組裝時,規(guī)定緊固扭矩值為130 N·m,采用該方法來滿足設定扣壓力的大小,保證試驗數(shù)據(jù)的可靠性,減少試驗誤差。

    [1]盧祖文.我國鐵路的鋼軌扣件[J].中國鐵路,2005(7):25-27.

    [2]于春華.城市軌道交通軌道扣件綜述[J].鐵道工程學報,2003(9):31-33.

    [3]EuropeanCommitteeforStandardization.EN 13481-1 RailwayApplications-Track-PerformanceRequirementsfor FasteningSystems—Part1:Definitions[S].Brussels: European Committee for Standardization,2002.

    [4]許佑頂.高速鐵路無砟軌道扣件設計要點[J].鐵道工程學報,2010(4):40-43.

    [5]EuropeanCommitteeforStandardization.EN13146-4 RailwayApplications-Track-TestMethodsforFastening Systems—Part 4:Effect of Repeated Loading[S].Brussels: European Committee for Standardization,2012.

    [6]肖俊恒,趙汝康,杜功立.高架橋無碴軌道用小阻力彈性扣件的研究設計[J].鐵道建筑,2002(9):18-21.

    [7]張家全.摩擦系數(shù)與螺紋副失效的關系[J].汽車工藝與材料,1997(4):44-45.

    [8]徐灝,蔡春源,嚴雋琪.機械工程手冊[M].2版.北京:機械工業(yè)出版社,1996.

    [9]王旭榮.大秦鐵路鋼軌使用壽命和延長措施研究[J].中國鐵路,2011(6):43-46.

    [10]EuropeanCommitteeforStandardization.EN13146-9 RailwayApplications-Track-TestMethodsforFastening Systems—Part 9:Determination of Stiffness[S].Brussels: European Committee for Standardization,2009.

    (責任審編孟慶伶)

    U213.5+3

    A

    10.3969/j.issn.1003-1995.2015.04.40

    1003-1995(2015)04-0155-03

    2014-08-31;

    2015-01-20

    李心(1977—),女,四川樂山人,高級工程師,碩士。

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