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    電火花加工用銅基鎳-氧化鋁復(fù)合電極的制備及性能

    2015-12-26 09:03:41趙成龍李志永臧傳武路文文王欽強(qiáng)
    電鍍與涂飾 2015年20期
    關(guān)鍵詞:鍍液鍍層電鍍

    趙成龍,李志永*,臧傳武,路文文,王欽強(qiáng)

    (山東理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,山東 淄博 255049)

    【工藝開發(fā)】

    電火花加工用銅基鎳-氧化鋁復(fù)合電極的制備及性能

    趙成龍,李志永*,臧傳武,路文文,王欽強(qiáng)

    (山東理工大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,山東 淄博 255049)

    以純銅棒為基體,采用復(fù)合電鍍技術(shù)制備了 Ni-Al2O3復(fù)合電極。鍍液組成和工藝條件為:NiSO4·6H2O 250 ~ 300 g/L,NiCl2·6H2O 40 ~ 50 g/L,Al2O310 ~ 60 g/L,H3BO335 ~ 40 g/L,十二烷基硫酸鈉0.05 g/L,pH 3 ~ 4,陰極平均電流密度2 ~ 6 A/dm2,溫度30 ~ 70 °C,時間3 h。分析了鍍液中Al2O3顆粒添加量、溫度和陰極電流密度對Ni-Al2O3復(fù)合鍍層Al2O3含量、均勻性和顯微硬度的影響。分別以 Ni-Al2O3復(fù)合電極和純銅電極為工具,對 W7Mo4Cr4V2Co5高速鋼進(jìn)行電火花加工(EDM)試驗。在 Al2O3添加量30 g/L、陰極電流密度3 A/dm2、溫度50 °C的條件下,所得鍍層厚度為100 μm,Al2O3顆粒體積分?jǐn)?shù)為14.48%,顯微硬度為434.72 HV,綜合性能最佳。Ni-Al2O3復(fù)合電極在EDM試驗中的相對質(zhì)量損耗約為純銅電極的1/5,抗電蝕性更優(yōu)。

    鎳;氧化鋁;復(fù)合電極;電火花加工;抗電蝕性

    First-author’s address:School of Mechanical Engineering, Shandong University of Technology, Zibo 255049, China

    電火花加工是靠放電點放電時產(chǎn)生的瞬時高溫來熔化、氣化局部金屬[1]。電火花加工中常用的電極材料是紫銅。紫銅電極擁有優(yōu)良的導(dǎo)電性,但由于其熔點(1 083 °C)較低,在加工過程中易損耗而形成圓角,使加工效率和加工精度降低。相比較而言,鎳具有較高的熔點(1 455 °C),并且具有較高的比熱容,在升高同樣的溫度時需消耗更高熱量。在產(chǎn)生的熱量相同時,Ni熔化拋出的成分較紫銅少,這就有效減少了電極的損耗。因此,鎳非常適合充當(dāng)電火花電極材料。若在銅電極表面電鍍鎳層,使電極表面覆蓋一層抗電蝕的“外衣”,則能有效降低電極材料的損耗率。氧化鋁具有化學(xué)性能穩(wěn)定、導(dǎo)熱系數(shù)高、熱膨脹系數(shù)小、耐磨性好、熔點高和硬度高的特性。若利用電鍍工藝將微粒Al2O3和Ni電鍍到電火花紫銅電極外表面得到Ni-Al2O3復(fù)合鍍層,則電極不僅擁有紫銅的強(qiáng)度及導(dǎo)電性,而且具有Ni-Al2O3復(fù)合鍍層的優(yōu)良熱學(xué)性能,可使電極損耗明顯降低。

    為了探尋提高電火花電極材料抗電蝕性能的工藝和方法,本文將 Al2O3顆粒應(yīng)用于鎳電鍍中制備了不同Al2O3含量的Ni-Al2O3復(fù)合鍍層,分析了顆粒添加量、平均電流密度和電鍍液溫度對復(fù)合鍍層Al2O3顆粒含量和顯微硬度的影響,并通過EDM加工試驗著重對比研究了該復(fù)合鍍層和純銅電極的抗電蝕性能。

    1 實驗

    1. 1 電極材料預(yù)處理

    陰極采用直徑為6 mm、長60 mm的純銅棒,陽極采用鎳板(純度≥99%),陰、陽極面積之比為1∶3,極間距為30 mm。

    電鍍前,先用2 000目砂紙打磨純銅電極表面去除劃痕和污垢,然后依次進(jìn)行洗滌、除油(Na3PO470 g/L,Na2CO350 g/L,NaOH 10 g/L);陽極用鹽酸進(jìn)行表面活化。

    1. 2 電鍍Ni-Al2O3復(fù)合鍍層

    NiSO4·6H2O 250 ~ 300 g/L

    NiCl2·6H2O 40 ~ 50 g/L

    Al2O3(粒徑1 μm,純度99.99%) 10 ~ 60 g/L

    H3BO335 ~ 40 g/L

    十二烷基硫酸鈉(SDS) 0.05 g/L

    電流密度 2 ~ 6 A/dm2

    pH 3 ~ 4

    溫度 30 ~ 70 °C

    時間 3 h

    所用試劑均為分析純,鍍液用去離子水配制。采用 WYK-3010直流穩(wěn)壓電源(廣東易事特電源股份有限公司),并配以轉(zhuǎn)速可控的JB-1型數(shù)顯溫控磁力攪拌器(金壇市雙捷實驗儀器廠)進(jìn)行攪拌和控溫。

    為使Al2O3顆粒能夠充分潤濕并均勻分散于鍍液中,試驗前先采用SK2210HP型超聲清洗儀(上??茖?dǎo)超聲儀器有限公司,頻率53 kHz,功率100 W)超聲攪拌30 min,再磁力攪拌1 h。

    1. 3 性能表征

    1. 3. 1 形貌和Al2O3含量

    采用荷蘭FEI公司生產(chǎn)的Sirion 200掃描電鏡(SEM)觀察試樣的表面形貌。選用德國蔡司生產(chǎn)的Axio Lab.A1生物熒光相差顯微鏡檢測復(fù)合鍍層中氧化鋁的分布情況,不同組分在生物熒光相差顯微照片中會顯示不同的顏色,因此采用其附帶的軟件分析照片中不同顏色占的面積百分比,便可估算出Al2O3的體積分?jǐn)?shù)。

    1. 3. 2 顯微硬度

    采用日本FUTURE-TECH公司生產(chǎn)的FT觸摸屏FM800顯微硬度計檢測,載荷為50 g,加載時間是15 s,每個試樣在不同位置測5次,取平均值。

    1. 3. 3 抗電蝕性能

    采用DM71精密電火花成型機(jī)(常州誠品機(jī)電有限公司)對比研究了Ni-Al2O3復(fù)合電極和純銅電極的抗電蝕性能。試驗工件為W7Mo4Cr4V2Co5高速鋼。為了試驗的一致性,在高速鋼上加工了1個深10 mm的孔。試驗前,對直徑為6 mm的純銅電極表面進(jìn)行電鍍,得到Ni-Al2O3復(fù)合電極。通過改變鍍液的Al2O3添加量和平均電流密度,共制備了9種Ni-Al2O3復(fù)合材料電極。

    為了提高對比度,采用較高的電規(guī)準(zhǔn),選用負(fù)極性加工,具體加工參數(shù)為:加工電壓45 V,脈沖峰值電流4.5 A,脈沖寬度15 μs,脈沖間隙3 μs,單邊側(cè)面放電間隙25 μm,兩次抬刀加工時間4 μs。電火花抗電蝕加工試驗照片見圖1。

    按式(1)計算電極損耗率θ:

    式中,m1q和m1h分別為工具電極材料EDM加工前和加工后的質(zhì)量(g),m2q和m2h分別為工件電極材料在EDM加工前和加工后的質(zhì)量(g)。

    圖1 Ni-Al2O3復(fù)合電極的電火花加工試驗照片F(xiàn)igure 1 Photos showing electrical discharge machining test with Ni-Al2O3composite electrode

    2 結(jié)果與討論

    2. 1 Al2O3添加量對復(fù)合鍍層的影響

    當(dāng)平均電流密度為3 A/dm2,溫度為50 °C時,Al2O3添加量對復(fù)合鍍層Al2O3含量和顯微硬度的影響見圖2。從中可知,當(dāng)Al2O3添加量較低時,復(fù)合鍍層的Al2O3含量也相對較低;隨著Al2O3添加量的增大,復(fù)合鍍層中Al2O3含量快速增大,顯微硬度迅速提高,在添加量為30 g/L時達(dá)到最高,隨后繼續(xù)增大鍍液的Al2O3添加量,復(fù)合鍍層Al2O3含量反而呈小幅下降趨勢,顯微硬度也快速降低。

    圖2 鍍液中Al2O3顆粒添加量對復(fù)合鍍層中Al2O3含量和顯微硬度的影響Figure 2 Effect of the dosage of Al2O3particles in bath on Al2O3content and microhardness of the composite coating

    分析認(rèn)為,當(dāng)電鍍液中Al2O3添加量增加時,單位時間內(nèi)通過攪拌作用輸送到陰極表面的顆粒數(shù)量增多, 顆粒進(jìn)入鍍層的概率就越大,鍍層中 Al2O3含量隨之增大,同時復(fù)合鍍層的顯微硬度提高。但當(dāng)電鍍液中 Al2O3質(zhì)量濃度增大到30g/L后,復(fù)合鍍層中Al2O3含量小幅降低,原因有兩點:第一,顆粒因團(tuán)聚及相互碰撞增多,向陰極移動的速率減慢,導(dǎo)致單位時間內(nèi)嵌入鍍層的Al2O3粒子減少;第二,在陰極表面吸附的顆粒數(shù)超過了基體金屬的包容能力,大量不導(dǎo)電的顆粒團(tuán)吸附在陰極表面,導(dǎo)致真實電流密度增大,引起過度析氫,阻礙了Al2O3顆粒的鑲嵌,最終導(dǎo)致了復(fù)合鍍層的顯微硬度降低[2]。

    圖3為Al2O3添加量不同時復(fù)合鍍層的掃描電鏡照片,圖中黑色片狀物體為Al2O3顆粒。由圖3可清晰看出不同Al2O3添加量下復(fù)合鍍層中Al2O3的含量及均勻性。對比圖3b和圖3c可知,Al2O3添加量為30 g/L時復(fù)合鍍層中Al2O3含量明顯高于60 g/L時,圖3c中Al2O3顆粒團(tuán)聚現(xiàn)象嚴(yán)重。

    圖3 鍍液中Al2O3顆粒添加量不同時所得復(fù)合鍍層中Al2O3顆粒的分布情況Figure 3 Distribution of Al2O3particles in the composite coatings obtained with different dosages of Al2O3particles in bath

    2. 2 平均電流密度對復(fù)合鍍層的影響

    當(dāng)Al2O3添加量為30 g/L時,平均電流密度對復(fù)合鍍層Al2O3含量和顯微硬度的影響見圖4。從中可見,隨著平均電流密度的增大,復(fù)合鍍層的Al2O3含量和顯微硬度開始呈增大趨勢,在平均電流密度為3 A/dm2時達(dá)到最大;此后繼續(xù)增大平均電流密度,復(fù)合鍍層的Al2O3含量和顯微硬度呈快速下降趨勢。

    圖4 平均電流密度對復(fù)合鍍層中Al2O3含量和顯微硬度的影響Figure 4 Effect of average current density on Al2O3content and microhardness of composite coating

    分析認(rèn)為,平均電流密度較小時,沉積的金屬量較少,所能嵌入的顆粒數(shù)量也就有限。過電位 η與電流密度j有η = a + blg j的關(guān)系,其中a、b為塔菲爾系數(shù),相同金屬的a、b值相同。隨著電流密度的增大,陰極過電位相應(yīng)提高,電場力增強(qiáng),即鍍液中鎳離子對Al2O3顆粒的包覆能力增強(qiáng),使單位時間內(nèi)嵌入鍍層的顆粒增多,鍍層顯微硬度提高。但當(dāng)電流密度增大到一定值后,鎳離子還原速率增大,鎳離子的沉積速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于 Al2O3顆粒向陰極移動的速率,鍍層中Al2O3含量降低。此外,陰極過電位增大又有可能導(dǎo)致氫氣的析出量增多,氫氣的沖擊也會阻礙Al2O3顆粒與基體金屬共沉積[3]。

    圖5為在不同陰極平均電流密度下制備的復(fù)合鍍層的掃描電鏡照片。由圖5可以看出,隨著陰極電流密度的增大,復(fù)合鍍層中Al2O3含量先增多后減少。對比圖3b和圖5b可知,當(dāng)Al2O3添加量30 g/L、鍍液溫度50 °C時,在平均電流密度3 A/dm2和4 A/dm2下所得復(fù)合鍍層的形貌和Al2O3含量相近,因此選擇電流密度為3 A/dm2。

    圖5 不同電流密度下所得復(fù)合鍍層中Al2O3顆粒的分布Figure 5 Distribution of Al2O3particles in the composite coatings obtained at different current densities

    2. 3 溫度對復(fù)合鍍層的影響

    在Al2O3添加量30 g/L、平均電流密度3 A/dm2的條件下,溫度對復(fù)合鍍層Al2O3含量和顯微硬度的影響如圖6所示。

    圖6 鍍液溫度對復(fù)合鍍層中Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)和鍍層顯微硬度的影響Figure 6 Effect of bath temperature on Al2O3content and microhardness of composite coating

    由圖6可見,隨著鍍液溫度的升高,復(fù)合鍍層的Al2O3含量和顯微硬度迅速升高,當(dāng)溫度為50 °C時,鍍層中Al2O3的含量達(dá)到最高,隨著鍍液溫度再次升高,鍍層中Al2O3含量及材料的顯微硬度反而迅速降低。

    分析認(rèn)為,在復(fù)合電鍍過程中,鍍液中Al2O3顆粒的熱運動會隨著鍍液溫度的升高而加快,其動能相應(yīng)地增加,這有利于氧化鋁粒子向陰極表面的擴(kuò)散,提高顆粒的復(fù)合電沉積速率。鍍層中顆粒共沉積量的增加使鍍層的硬度增加。但是當(dāng)溫度增大到一定值時,鍍液中離子的平均動能較大,導(dǎo)致顆粒表面對溶液中陽離子的吸附能力降低,Al2O3顆粒反而難以吸附在陰極表面,從而不利于基質(zhì)金屬和顆粒的共沉積[4]。

    圖7為在不同的電鍍液溫度下制備的復(fù)合鍍層的掃描電鏡照片。從圖7a可以看出,溫度為30 °C時,復(fù)合鍍層中的Al2O3很少,對比圖7b和圖7c可以發(fā)現(xiàn),電鍍液溫度為50 °C時,復(fù)合鍍層中Al2O3含量很高,當(dāng)繼續(xù)升高溫度到60 °C時,復(fù)合鍍層中Al2O3含量出現(xiàn)小幅降低。

    圖7 不同液溫度下所得復(fù)合鍍層中Al2O3顆粒的分布Figure 7 Distribution of Al2O3particles in the composite coatings obtained at different temperatures

    綜上可知,在Al2O3添加量30 g/L、陰極平均電流密度3 A/dm2、電鍍液溫度50 °C的條件下,復(fù)合鍍層的顯微硬度最高,達(dá)到434.72 HV,明顯高于電鍍鎳的213.84 HV。此時用順豐金SFJ0-12.7mm數(shù)顯千分測厚規(guī)(測量范圍0 ~ 12.7 mm,測量精度0.001 mm)測得鍍層厚度為100 μm。該復(fù)合鍍層中Al2O3含量為14.43 %。

    2. 4 Ni-Al2O3復(fù)合電極的抗電蝕性能

    其他工藝參數(shù)保持不變,改變鍍液的Al2O3顆粒添加量和平均電流密度,得到9種不同的Ni-Al2O3復(fù)合電極。分別以純銅電極和不同Ni-Al2O3復(fù)合電極為工具電極,W7Mo4Cr4V2Co5高速鋼為工件電極,進(jìn)行電火花加工試驗,結(jié)果見表1。

    表1 不同條件下所得Ni-Al2O3復(fù)合電極的EDM試驗結(jié)果Table 1 EDM test result of Ni-Al2O3composite electrodes prepared under different conditions

    由表1可知,Ni-Al2O3復(fù)合電極的抗電蝕性比純銅電極好。Al2O3添加量為30 g/L、陰極平均電流密度為3 A/dm2時制備的復(fù)合電極抗電蝕性最好,EDM試驗后電極的相對質(zhì)量損耗為3.42%。圖8所示為該條件下所得Ni-Al2O3復(fù)合電極和高速鋼工件在EDM試驗前后的照片。

    圖8 EDM試驗前后Ni-Al2O3復(fù)合電極與高速鋼工件的照片F(xiàn)igure 8 Photos of Ni-Al2O3composite electrode and high-speed steel workpiece before and after EDM test編者注:圖8原為彩色,請見C1頁。

    3 結(jié)論

    (1) 電鍍制備Ni-Al2O3復(fù)合鍍層的最優(yōu)工藝條件為:NiSO4·6H2O 250 ~ 300 g/L,NiCl2·6H2O 40 ~ 50 g/L,Al2O330 g/L,H3BO335 ~ 40 g/L,十二烷基硫酸鈉0.05 g/L,pH 3 ~ 4,陰極平均電流密度3 A/dm2,溫度50 °C,時間3 h。此時復(fù)合鍍層的厚度為100 μm,Al2O3含量為14.43%(體積分?jǐn)?shù))。

    (2) 在最佳工藝條件下,Ni-Al2O3復(fù)合鍍層的顯微硬度為434.72 HV,明顯高于電鍍純鎳。

    (3) 在最佳工藝條件下,Ni-Al2O3復(fù)合電極的抗電蝕性最好,其相對質(zhì)量損耗率是純銅電極的1/5左右。

    [1]郭忠誠, 翟大成, 楊顯萬. 電沉積CeO2-Ni-W-P-SiC復(fù)合鍍層組織結(jié)構(gòu)的研究[J]. 電鍍與涂飾, 2000, 19 (1): 5-8.

    [2]李忠學(xué). Cr-Al2O3復(fù)合鍍層的制備與研究[M]. 鎮(zhèn)江: 江蘇大學(xué), 2006: 18-27.

    [3]張歡, 郭忠誠, 韓夏云. 脈沖電沉積RE-Ni-W-P-SiC復(fù)合鍍層工藝[J]. 機(jī)械工程材料, 2004, 28 (7): 29-34.

    [4]馮秋元, 李廷舉, 金俊澤. 影響微粒復(fù)合沉積的諸因素[J]. 材料保護(hù), 2006, 39 (5): 35- 39.

    [5]CHANG L M, AN M Z, GUO H F, et al. Microstructure and properties of Ni-Co/nano-Al2O3composite coatings by pulse reversal current electrodeposition [J]. Applied Surface Science, 2006, 253: 2132-2137.

    [ 編輯:周新莉 ]

    Preparation and properties of nickel-alumina composite electrode applied to electrical discharge machining

    ZHAO Cheng-long, LI Zhi-yong*, ZANG Chuan-wu, LU Wen-wen, WANG Qin-qiang

    A Ni-Al2O3composite electrode was prepared by electroplating with pure copper rod as substrate. The bath composition and process conditions are as follows: NiSO4·6H2O 250-300 g/L, NiCl2·6H2O 40-50 g/L, H3BO335-40 g/L, Al2O310-60 g/L, sodium dodecyl sulfate 0.05 g/L, temperature 30-70 °C, pH 3-4, cathodic current density 2-6 A/dm2, and time 3 h. The effects of Al2O3particles dosage in plating bath, temperature, and cathodic current density on Al2O3content, uniformity, and microhardness of the Ni-Al2O3composite coating were analyzed. The electrical discharge machining (EDM) of high-speed steel W7Mo4Cr4V2Co5was tested using the Ni-Al2O3composite electrode or a pure copper electrode as tool. The composite coating obtained with Al2O330 g/L at temperature 50 °C and cathodic current density 3 A/dm2has a thickness of 100 μm, Al2O3particles content 14.48vol.%, and microhardness of 434.72 HV, showing the optimal comprehensive performances. The relative weight loss of Ni-Al2O3composite electrode during EDM is 1/5 that of the pure copper electrode, indicating that Ni-Al2O3composite electrode has better electrical corrosion resistance.

    nickel; alumina; composite electrode; electrical discharge machining; electrical corrosion resistance

    TQ153.2

    A

    1004 -227X (2015) 20 - 1172 - 06

    2015-06-04

    2015-08-26

    山東省自然科學(xué)基金(ZR2014EEM038);山東省自然科學(xué)基金(ZR2014EL032)。

    趙成龍(1990-),男,山東淄博人,在讀碩士研究生,主要研究方向為特種加工。

    李志永,教授,(E-mail) lzy761012@sdut.edu.cn。

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