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    鋼筋混凝土沉管管節(jié)與基床摩擦阻力的試驗(yàn)研究

    2015-12-12 11:15:32尚乾坤王殿文
    中國港灣建設(shè) 2015年7期
    關(guān)鍵詞:壟溝基床管節(jié)

    尚乾坤,王殿文

    (中交一航局第二工程有限公司,山東 青島 266071)

    1 工程概況

    港珠澳大橋跨越珠江口伶仃洋海域,是連接香港特別行政區(qū)、廣東省珠海市、澳門特別行政區(qū)的大型跨海通道,是國家高速公路網(wǎng)規(guī)劃中珠江三角洲地區(qū)環(huán)線的組成部分,同時也是跨越伶仃洋海域的關(guān)鍵性工程,屬于世界級跨海通道。

    2 研究意義

    港珠澳大橋隧道工程需要在深達(dá)40余m的水底完成長達(dá)180 m沉管管節(jié)的沉放對接、精調(diào)作業(yè),這是一項(xiàng)具有挑戰(zhàn)性的工作。針對鋼筋混凝土沉管管節(jié)與基床摩擦阻力的試驗(yàn)研究,國內(nèi)外有關(guān)研究成果很少[1-3]。以往使用的拋石基床與重力式結(jié)構(gòu)間摩擦系數(shù)試驗(yàn)方法是否合適,如何確定碎石基床摩擦力系數(shù),都需要通過試驗(yàn)研究確定,并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果對精調(diào)設(shè)備進(jìn)行正確選型,以確保沉管安裝工程質(zhì)量。

    本次試驗(yàn)主要是通過檢測沉管管節(jié)模型與碎石基床的摩擦系數(shù)、碎石基床的沉降,為沉管安裝受力計(jì)算提供參考依據(jù)。

    3 試驗(yàn)簡介

    3.1 技術(shù)要求

    1)模型按照管節(jié)與基床單位面積正壓力相似原則進(jìn)行設(shè)計(jì),管節(jié)模型在長度和寬度相似的情況下進(jìn)行簡化。

    2) 管節(jié)模型制作過程中,首先保證模型剛度,通過調(diào)整鋼水箱內(nèi)的注水量模擬不同正壓力。

    3)管節(jié)長度覆蓋3條碎石帶及其兩端壟溝寬度的一半,嚴(yán)格控制邊界條件,保證壟溝相似。

    3.2 試驗(yàn)內(nèi)容

    1) 碎石粒徑為2~6 cm滿鋪工況下摩擦系數(shù)試驗(yàn)。

    2) 碎石粒徑為2~6 cm帶壟溝工況下摩擦系數(shù)試驗(yàn)。

    3) 碎石粒徑為1~3 cm帶壟溝工況下摩擦系數(shù)試驗(yàn)。

    4) 碎石粒徑為1~3 cm滿鋪工況下摩擦系數(shù)試驗(yàn)。

    3.3 試驗(yàn)方法

    3.3.1 基床鋪設(shè)

    向水槽內(nèi)裝填0.35 cm厚碎石,裝填完成后,通過在碎石頂面周邊鋪設(shè)導(dǎo)軌輔助成型,成型后基床采用人工刮道方式進(jìn)行整平。帶壟溝工況時,標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)碎石與基床接觸面積為62%,試驗(yàn)?zāi)P徒佑|面積為63%,與標(biāo)準(zhǔn)管節(jié)接觸面積基本相同。每組試驗(yàn)做完后,重新鋪設(shè)碎石基床。

    3.3.2 水平加載設(shè)備安裝及加水

    基床鋪設(shè)完成后,預(yù)安裝水平千斤頂及壓力傳感器,然后打開注水管道向水槽內(nèi)加水至相應(yīng)水位。

    3.3.3 模型稱重、豎向加載

    采用吊車起吊管節(jié)模型,吊鉤與模型之間連接稱重傳感器,對管節(jié)模型進(jìn)行稱重,稱重后將其緩慢吊裝,防止管節(jié)模型沖擊碎石基床。

    3.3.4 水平加載測讀數(shù)

    采用50 kN千斤頂及手動泵人工加壓的方式為管節(jié)模型水平加載。試驗(yàn)中千斤頂通過連接的壓力傳感器頂推管節(jié)模型。水平加載時,保證千斤頂、壓力傳感器、管節(jié)模型混凝土底板三者軸心三點(diǎn)一線。

    頂推過程中,通過壓力傳感器數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)實(shí)時監(jiān)測試驗(yàn)水平荷載變化情況。

    4 試驗(yàn)結(jié)果

    管節(jié)與基床摩擦阻力試驗(yàn)自2012-06-13—2012-07-23日共計(jì)開展12批127次試驗(yàn)。

    4.1 碎石粒徑2~6 cm縱向平推試驗(yàn)

    1)基床滿鋪工況下摩擦系數(shù)隨負(fù)浮力的變化趨勢如圖 1(a)所示。

    2)基床帶壟溝工況下摩擦系數(shù)隨負(fù)浮力的變化趨勢如圖1(b)所示。

    4.2 碎石粒徑1~3 cm縱向平推試驗(yàn)

    基床滿鋪工況下摩擦系數(shù)隨負(fù)浮力的變化趨勢如圖2所示。

    圖1 摩擦系數(shù)變化趨勢(粒徑2~6 cm)Fig.1 Change trend of friction coefficient(grain size 2 to 6 cm)

    圖2 摩擦系數(shù)變化趨勢(粒徑1~3 cm)Fig.2 Change trend of friction coefficient(grain size 1 to 3 cm)

    5 試驗(yàn)結(jié)果分析

    1) 摩擦系數(shù)

    試驗(yàn)中摩擦系數(shù)達(dá)到一極值后趨于穩(wěn)定,并有緩慢增長的趨勢。造成這一現(xiàn)象的原因:試驗(yàn)中板底碎石運(yùn)動情況復(fù)雜,存在滾動摩擦情況,摩擦系數(shù)達(dá)到一極值后,基床碎石密實(shí)度增大,滾動碎石減少,摩擦系數(shù)緩慢增長。

    2) 基床沉降

    試驗(yàn)前后碎石基床的變形不明顯,無論是滿鋪還是帶壟溝基床,沉降值都很小,隨著豎向荷載的增加沉降變化不顯著。通過試驗(yàn)結(jié)果可知,沉降量與基床平整度相關(guān)性大,伴隨著基床粗糙程度增加沉降量有緩慢增長的趨勢。

    3)摩擦系數(shù)對不同接觸面積的敏感性

    2~6 cm粒徑碎石基床在縱向平推試驗(yàn)中,在相同豎向荷載(分別模擬負(fù)浮力6 000 kN、8 000 kN、10 000 kN三組試驗(yàn)) 條件下,滿鋪工況的摩擦系數(shù)6次試驗(yàn)平均值為0.41,波動范圍0.41±0.04;帶壟溝(接觸面積63%)工況的摩擦系數(shù)6次試驗(yàn)平均值為0.42,波動范圍0.42±0.02,較滿鋪工況摩擦系數(shù)提高2.4%,摩擦系數(shù)對基床采用滿鋪還是壟溝并不敏感。分析1~3 cm粒徑碎石基床試驗(yàn)(兩次摩擦系數(shù)均為0.44)也得到相同的結(jié)論。

    4)摩擦系數(shù)對基床粗糙程度的敏感性

    2~6 cm粒徑碎石、壟溝基床粗糙整平工況(<4 cm)摩擦系數(shù)(兩次平均0.41),在相同豎向荷載條件下(模擬6 000 kN負(fù)浮力),與壟溝基床整平精細(xì)工況(<1 cm)摩擦系數(shù)(0.41)相同,摩擦系數(shù)對基床整平粗糙程度敏感性很小。

    5)摩擦系數(shù)對不同豎向荷載的敏感性

    在2~6 cm粒徑碎石、壟溝基床縱向平推(模擬負(fù)浮力6 000~16 000 kN)試驗(yàn)中,可以看出摩擦系數(shù)對豎向荷載大小非常敏感。當(dāng)豎向荷載變大時,摩擦系數(shù)增大,同時,首次達(dá)到最大水平推力所需時間變長,后期水平推力緩慢增長,但與豎向荷載較小工況相比,增長速度放緩。

    6)摩擦系數(shù)對管節(jié)模型平動方向的敏感性

    在2~6 cm粒徑碎石、壟溝基床平推(模擬負(fù)浮力6 000 kN、8 000 kN)試驗(yàn)中,橫向平推摩擦系數(shù)(平均值0.40,波動范圍0.40±0.02)比縱向平推摩擦系數(shù)(平均值0.41,波動范圍0.41±0.02)降低了2.5%,可以看出,摩擦系數(shù)對管節(jié)模型平動方向的敏感性較小。

    7)摩擦系數(shù)對碎石粒徑的敏感性

    在相同豎向荷載(模擬負(fù)浮力6 000~10 000 kN)、相同基床形狀條件下,基床采用粒徑(1~3 cm) 碎石的摩擦系數(shù)(平均值為0.44,波動范圍為 0.44±0.01),基床采用粒徑(2~6 cm)碎石的摩擦系數(shù)(平均值0.42,波動范圍0.42±0.02),相對于小粒徑碎石基床工況試驗(yàn),摩擦系數(shù)降低4.5%,摩擦系數(shù)對碎石粒徑敏感性較小。同時,對于小粒徑碎石每2次重復(fù)試驗(yàn),未重新整平基床試驗(yàn)?zāi)Σ料禂?shù)較重新整平基床試驗(yàn)?zāi)Σ料禂?shù)有較大增長,摩擦系數(shù)對基床是否重新整平比較敏感。原因在于小粒徑碎石基床更容易密實(shí),且管節(jié)模型板底參與滾動的碎石較少。

    6 結(jié)語

    通過本次在港珠澳大橋島隧工程項(xiàng)目中對沉管管節(jié)與基床的摩擦阻力試驗(yàn)研究,取得了大量的寶貴數(shù)據(jù),通過對這些數(shù)據(jù)的分析,得出了很多有價值的結(jié)論,這些結(jié)論對后續(xù)沉管安裝用拉合千斤頂?shù)倪x擇及工程安全管理有著重要的指導(dǎo)意義。

    [1] 周柔娥,程端華.混凝土與碎石間摩擦系數(shù)統(tǒng)計(jì)分析[M].北京:人民交通出版社,1992:147-153.ZHOU Rou-e,CHENG Duan-hua.Statistical analysis on friction coefficientbetween concrete and rock[M].Beijing:China Communications Press,1992:147-153.

    [2]杜明宣,李炎保.橡膠阻滑板與拋石基床摩擦系數(shù)統(tǒng)計(jì)特性與影響因素[J].中國港灣建設(shè),2009(5):4-6,44.DU Ming-xuan,LIYan-bao.Statistical feature of friction coefficientbetween anti-sliding rubber sheets and rubblemound foundations and its influencing factors[J].China Harbour Engineering,2009(5):4-6,44.

    [3]天津大學(xué)摩擦系數(shù)研究課題組.混凝土預(yù)制塊體與塊石基床間摩擦系數(shù)的現(xiàn)場實(shí)驗(yàn)研究——油氈原紙或泥漿夾層對摩擦系數(shù)的影響[J].港口工程,1993(6):1-4.Tianjin University Research Team for Friction Coefficient.Field experiments study on coefficient of friction between precast concrete blocks and rubble mound foundations:influence of felt or sludgeon friction coefficient[J].PortEngineering,1993(6):1-4.

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