光伏發(fā)電系統(tǒng)MPPT固定頻率滑?？刂?/h1>
2015-11-30 18:43:37周華安孟志強(qiáng)王保田
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2015年10期
周華安 孟志強(qiáng) 王保田
摘要：基于光伏電池的數(shù)學(xué)模型，采用Buck電路作為實(shí)現(xiàn)電路，以開關(guān)周期平均狀態(tài)概念為基礎(chǔ)，建立光伏發(fā)電系統(tǒng)的平均狀態(tài)數(shù)學(xué)模型?；诨？刂评碚摵凸夥姵氐墓ぷ魈匦?，設(shè)計(jì)了光伏發(fā)電系統(tǒng)最大功率點(diǎn)跟蹤固定頻率滑模控制器，對控制器的固定頻率滑模控制算法采用Lyapunov方法進(jìn)行了存在性和穩(wěn)定性分析。在理論分析基礎(chǔ)上，對光伏發(fā)電系統(tǒng)及固定頻率滑?？刂破鬟M(jìn)行了數(shù)字仿真和實(shí)際物理系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，所設(shè)計(jì)的固定頻率滑模控制器抖振很小，能很好地實(shí)現(xiàn)光伏發(fā)電系統(tǒng)最大功率點(diǎn)跟蹤，控制算法實(shí)用有效。
關(guān)鍵詞：光伏電池；最大功率點(diǎn)跟蹤；固定頻率滑?？刂疲籅uck電路
中圖分類號：TM615 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A
隨著人類社會的發(fā)展和進(jìn)步，能源問題越來越成為人們關(guān)注的焦點(diǎn)。到目前為止，人類使用的能源大部分來自礦物燃料，在產(chǎn)生大量二氧化碳等溫室氣體、并帶來環(huán)境災(zāi)難的同時，隨著地球有限礦物燃料資源不斷消耗，人類將面臨著礦物燃料枯竭的尷尬局面。因此，必須加快尋找和研究其他替代能源。
太陽能因其無污染，無噪聲，永不枯竭，是一種理想“清潔”的可再生能源。應(yīng)用太陽能的最普遍的方法是通過光伏電池接收太陽能發(fā)電，光伏電池本身的非線性輸出特性以及光伏電池接收光能受環(huán)境影響等因素，為了實(shí)現(xiàn)光伏發(fā)電系統(tǒng)輸出最大功率，必須對光伏發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行最大功率點(diǎn)跟蹤（maximum power point tracking，MPPT）。人們對MPPT方法進(jìn)行了很多研究，如固定電壓法＼[1＼]、擾動觀測法＼[1＼]、模糊控制法＼[2＼]、基于輸出參數(shù)法＼[3＼]等等?；Ｗ兘Y(jié)構(gòu)控制（簡稱滑?？刂疲┦且环N特殊的非線性控制方法，因其動態(tài)響應(yīng)快，魯棒性強(qiáng)等特點(diǎn)，在很多方面得到很好的應(yīng)用，也非常適合采用各種開關(guān)變換器的光伏發(fā)電系統(tǒng)MPPT控制。有文獻(xiàn)對采用BuckBoost電路結(jié)構(gòu)的光伏發(fā)電系統(tǒng)應(yīng)用常規(guī)滑?？刂萍夹g(shù)進(jìn)行了研究＼[4＼]，取得了較好的效果，但采用常規(guī)滑?？刂萍夹g(shù)實(shí)現(xiàn)MPPT控制會造成開關(guān)器件工作頻率不固定，實(shí)際應(yīng)用系統(tǒng)器件參數(shù)的設(shè)計(jì)困難。另外，實(shí)際應(yīng)用系統(tǒng)也不可能工作于過高的切換頻率，只能實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)滑模控制。針對這些問題，可以采用脈寬調(diào)制滑模控制方法＼[5-8＼] 。本文提出了一種采用Buck型變換器的光伏發(fā)電系統(tǒng)MPPT的固定頻率滑模（fixedfrequencyslidingmode，F(xiàn)FSM）控制方法，很好地實(shí)現(xiàn)了光伏發(fā)電系統(tǒng)的MPPT功能，仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了所提出的控制方法的可行性和有效性。
1光伏發(fā)電系統(tǒng)
1。1光伏電池特性
當(dāng)光伏電池工作時，其輸出特性不僅與環(huán)境如溫度、光照等有關(guān)，而且有著強(qiáng)烈的非線性。不失一般性，本文采用光伏電池簡單模型＼[9-11＼] ：
i=ISC-IOexp（qvAKT）-1。（1）
式中：i為光伏電池輸出電流；v為光伏電池輸出電壓；ISC為光生電流；IO為二極管反向飽和漏電流；q為電子電荷量（1。6×10-19 c）；A為二極管理想常數(shù)（其值為1～2）；K為玻耳茲曼常數(shù)（1。38×10-23 J/K）；T為光伏電池工作溫度。
光伏電池輸出功率為：
p=vi=v[ISC-IO（exp（qvAKT）-1）]。 （2）
式中：p為光伏電池輸出功率。
由式（1）和式（2）可分別得到光伏電池的iv曲線和pv曲線，分別如圖1和圖2所示。
由圖2可知，光伏電池的pv曲線為一單峰函數(shù)，存在著一最大功率點(diǎn) （maximum power point，MPP），且在此點(diǎn)，p/v=0＼[5＼]。MPPT研究的關(guān)鍵點(diǎn)就是使光伏電池穩(wěn)定工作在最大功率點(diǎn)MPP。
圖1光伏電池iv曲線
Fig。1Curve of iv for photovoltaics
圖2光伏電池pv曲線
Fig。2Curve of pv for photovoltaics
1。2太陽能轉(zhuǎn)換電路
為了實(shí)現(xiàn)光伏電池最大功率跟蹤，需要采用一功率轉(zhuǎn)換電路，常用的高效率、低電壓型Buck型變換器是首選開關(guān)電路變換器之一。本文采用的具體光伏電池最大功率跟蹤系統(tǒng)如圖3所示。
圖3光伏電池最大功率跟蹤系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖
Fig。3 Structure chart of system for photovoltaics MPPT
圖3中，i，v分別為光伏電池輸出電流和電壓；iL為電感L的電流；iR，vR分別為負(fù)載電流和電壓；u為開關(guān)器件Q的驅(qū)動函數(shù)；當(dāng)u=1時，開關(guān)Q接通，當(dāng)u=0時，開關(guān)Q關(guān)閉；R為光伏發(fā)電系統(tǒng)的等效負(fù)載。在設(shè)計(jì)各器件參數(shù)時，確保電感L工作在電流連續(xù)模式（CCM）。
2FFSM控制方案
2。1數(shù)學(xué)模型分析
對于圖3所示的光伏電池陣列MPPT系統(tǒng)，根據(jù)開關(guān)Q的通和斷可以分別得到在開關(guān)Q處于通和斷兩種狀態(tài)下的動態(tài)數(shù)學(xué)模型：
=1C1i-1C1iL，
L=-1LvR+1Lv，
R=1C2iL-1C2iR； （3）
=1C1i，
L=-1LvR，
R=1C2iL-1C2iR。 （4）
當(dāng)光伏發(fā)電系統(tǒng)以固定開關(guān)頻率工作于脈寬調(diào)制（pulse wide modulation， PWM）模式時，其開關(guān)周期平均狀態(tài)模型可從式（3）和式（4）得到＼[12＼]：
=1C1I-1C1ILd，
L=-1LVR+1LVd，
R=1C2IL-1C2IR。 （5）
式中：V，I，IL，VR，IR分別對應(yīng)變量v，i，iL，vR，iR的開關(guān)周期平均值；d為開關(guān)管Q工作的占空比即電路的控制量。令
x=VILVR， f（x）=1C1I-1LVR1C2IL-VRC2IR，
gx=-ILC1VL0。
于是，可得到如圖3所示光伏發(fā)電系統(tǒng)的平均模型為：
=f（x）+g（x）d。 （6）
2。2FFSM控制器的設(shè)計(jì)
對圖3所示光伏發(fā)電系統(tǒng)，只要開關(guān)頻率足夠高，在一個開關(guān)周期內(nèi)系統(tǒng)各變量不會發(fā)生大的變化，因此可以近似認(rèn)為：
I=ISC-IOexp（qVAKT）-1。（7）
且系統(tǒng)工作在MPP時有：
PV=pv=0。 （8）
式中：P為p開關(guān)周期平均值即平均功率。
設(shè)計(jì)FFSM控制器時，選取切換函數(shù)：
S（x）=PV=（IV）V=IVV+I。（9）
當(dāng)系統(tǒng)平均狀態(tài)軌跡運(yùn)動在滑模面（x）=0上時，控制函數(shù)可以用一平滑控制函數(shù)（稱為等效控制）deq表示[12]。
由式（6）-（9）可得：
（x）=S（x）xT=S（x）xTf（x）+
S（x）xTg（x）deq=0。 （10）
式中：
S（x）xTf（x）=（2IV2V+2IV）1C1I；（11）
S（x）xTg（x）=-（2IV2V+2IV）1C1IL。 （12）
將式（11）和式（12）代入式（10）可得到等效控制量為：
deq=I/IL。（13）
將式（6）中的控制量d進(jìn)行分解，得
d=deq+ds。（14）
式中：ds表示切換控制量（系統(tǒng)工作在滑模面上時ds=0）。取Lyapunov函數(shù)為：
W=12S2（x）。（15）
則有：
=S（x）（x）=S（x）S（x）xTf（x）+
S（x）xTg（x）d。（16）
將式（7），（11），（12），（14）代入式（16）并計(jì)算可得：
=S（x）dsIL/C1IO（qAKT）2exp（qVAKT）V+
2IO（qAKT）exp（qVAKT）。 （17）
當(dāng)Sx≥0時，取ds < 0 ，則< 0； 當(dāng)Sx< 0時，取ds >0 ，則< 0。
基于Lyapunov穩(wěn)定性理論，顯然所設(shè)計(jì)的滑模控制是存在和穩(wěn)定的。當(dāng)把FFSM控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)為等速趨近滑模面時，可取ds=-αsign[S（x）]，α為一大于零的常數(shù)。
綜上所述，基于圖3所示光伏發(fā)電系統(tǒng)FFSM控制器如圖4所示。
3仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
采用FFSM控制方案，用Simulink對圖3所示光伏發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行了系統(tǒng)仿真。仿真時電路參數(shù)取C1=2 000 μF，電壓初始值為22 V；C2=2 600 μF，電壓初始值為0；L=0。45 mH，電流初始值為0；R=1。5 Ω；開關(guān)頻率為20 kHz；光伏電池陣列參數(shù)的短路電流為8。58 A，開路電壓為22 V，光照為1 000 W/m2，溫度為25°C，最大功率約140 W。
圖4FFSM控制器
Fig。4FFSM controller
圖5（a）和圖5（b）分別為α=0。05和α=0。1時，光伏發(fā)電系統(tǒng)從初始狀態(tài)開始執(zhí)行FFSM控制算法實(shí)現(xiàn)MPPT的過渡過程曲線；圖6（a）和圖6（b）分別為α=0。05和α=0。1時，光伏發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行FFSM控制方法穩(wěn)定工作在MPP時抖振曲線。
由圖5可以看出，系統(tǒng)的最大功率約為140 W，α=0。05時，系統(tǒng)追蹤到最大功率所需時間約為16 ms；而α=0。1時，則需約6 ms。這表明參數(shù)α影響系統(tǒng)向滑模面趨近速度或系統(tǒng)追蹤到MPP的時間；當(dāng)α越大時，系統(tǒng)追蹤到MPP越快；當(dāng)α越小時，系統(tǒng)追蹤到MPP越慢。
從圖6可以發(fā)現(xiàn)，系統(tǒng)工作在MPP時光伏電池陣列輸出功率有抖振，并且α影響該抖振幅度；當(dāng)α越大時，抖振越大，當(dāng)α越小時，抖振越小，但抖振幅度都比較小。因此，在設(shè)計(jì)FFSM控制器時，一定要兼顧好系統(tǒng)的追蹤速度和抖振，選擇合適的參數(shù)α，以期達(dá)到最好的性能指標(biāo)。
為了驗(yàn)證本文所設(shè)計(jì)的FFSM控制算法的有效性和可行性，針對圖3所示系統(tǒng)，采用TI公司的2812DSP芯片作為控制器組成控制系統(tǒng)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，實(shí)驗(yàn)原理和物理模型見圖7。實(shí)驗(yàn)參數(shù)為C1=1 000 μF，C2=1 000 μF，L=1 mH，R=6 Ω，太陽能板采用3塊MN50串聯(lián)，實(shí)驗(yàn)時α=0。053。
實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖8所示，圖8中電壓信號由示波器第1通道輸入，測得電壓v 的初始值約60 V，穩(wěn)態(tài)值約40 V；電流信號由第2通道輸入，測得電流i的初始值為0，穩(wěn)態(tài)值約1 A；功率為電壓與電流信號在示波器內(nèi)相乘得到，測得功率p的初始值為0，穩(wěn)態(tài)值約為40 W。在同樣的天氣情況和實(shí)驗(yàn)條件下，在DSP的控制程序中把開關(guān)Q的占空比由0。1慢慢調(diào)到0。9，測得光伏系統(tǒng)的最大功率約為40 W。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，本文所設(shè)計(jì)的FFSM控制算法可以很好地實(shí)現(xiàn)光伏電池MPPT。
時間/s（a） α=0。05時MPPT過程
時間/s（b） α=0。1時MPPT過程
圖5 最大功率追蹤曲線
Fig。5Curve of MPPT
時間/s（a） α=0。05時穩(wěn)態(tài)功率抖振
時間/s（b） α=0。1時穩(wěn)態(tài)功率抖振
圖6穩(wěn)態(tài)功率抖振曲線
Fig。6Buffeting curve for steadystate power
（a） 實(shí)驗(yàn)原理圖
（b）實(shí)驗(yàn)實(shí)物圖
周華安 孟志強(qiáng) 王保田
摘要：基于光伏電池的數(shù)學(xué)模型，采用Buck電路作為實(shí)現(xiàn)電路，以開關(guān)周期平均狀態(tài)概念為基礎(chǔ)，建立光伏發(fā)電系統(tǒng)的平均狀態(tài)數(shù)學(xué)模型?；诨？刂评碚摵凸夥姵氐墓ぷ魈匦?，設(shè)計(jì)了光伏發(fā)電系統(tǒng)最大功率點(diǎn)跟蹤固定頻率滑模控制器，對控制器的固定頻率滑模控制算法采用Lyapunov方法進(jìn)行了存在性和穩(wěn)定性分析。在理論分析基礎(chǔ)上，對光伏發(fā)電系統(tǒng)及固定頻率滑?？刂破鬟M(jìn)行了數(shù)字仿真和實(shí)際物理系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，所設(shè)計(jì)的固定頻率滑模控制器抖振很小，能很好地實(shí)現(xiàn)光伏發(fā)電系統(tǒng)最大功率點(diǎn)跟蹤，控制算法實(shí)用有效。
關(guān)鍵詞：光伏電池；最大功率點(diǎn)跟蹤；固定頻率滑?？刂疲籅uck電路
中圖分類號：TM615 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A
隨著人類社會的發(fā)展和進(jìn)步，能源問題越來越成為人們關(guān)注的焦點(diǎn)。到目前為止，人類使用的能源大部分來自礦物燃料，在產(chǎn)生大量二氧化碳等溫室氣體、并帶來環(huán)境災(zāi)難的同時，隨著地球有限礦物燃料資源不斷消耗，人類將面臨著礦物燃料枯竭的尷尬局面。因此，必須加快尋找和研究其他替代能源。
太陽能因其無污染，無噪聲，永不枯竭，是一種理想“清潔”的可再生能源。應(yīng)用太陽能的最普遍的方法是通過光伏電池接收太陽能發(fā)電，光伏電池本身的非線性輸出特性以及光伏電池接收光能受環(huán)境影響等因素，為了實(shí)現(xiàn)光伏發(fā)電系統(tǒng)輸出最大功率，必須對光伏發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行最大功率點(diǎn)跟蹤（maximum power point tracking，MPPT）。人們對MPPT方法進(jìn)行了很多研究，如固定電壓法＼[1＼]、擾動觀測法＼[1＼]、模糊控制法＼[2＼]、基于輸出參數(shù)法＼[3＼]等等?；Ｗ兘Y(jié)構(gòu)控制（簡稱滑?？刂疲┦且环N特殊的非線性控制方法，因其動態(tài)響應(yīng)快，魯棒性強(qiáng)等特點(diǎn)，在很多方面得到很好的應(yīng)用，也非常適合采用各種開關(guān)變換器的光伏發(fā)電系統(tǒng)MPPT控制。有文獻(xiàn)對采用BuckBoost電路結(jié)構(gòu)的光伏發(fā)電系統(tǒng)應(yīng)用常規(guī)滑?？刂萍夹g(shù)進(jìn)行了研究＼[4＼]，取得了較好的效果，但采用常規(guī)滑?？刂萍夹g(shù)實(shí)現(xiàn)MPPT控制會造成開關(guān)器件工作頻率不固定，實(shí)際應(yīng)用系統(tǒng)器件參數(shù)的設(shè)計(jì)困難。另外，實(shí)際應(yīng)用系統(tǒng)也不可能工作于過高的切換頻率，只能實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)滑模控制。針對這些問題，可以采用脈寬調(diào)制滑模控制方法＼[5-8＼] 。本文提出了一種采用Buck型變換器的光伏發(fā)電系統(tǒng)MPPT的固定頻率滑模（fixedfrequencyslidingmode，F(xiàn)FSM）控制方法，很好地實(shí)現(xiàn)了光伏發(fā)電系統(tǒng)的MPPT功能，仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了所提出的控制方法的可行性和有效性。
1光伏發(fā)電系統(tǒng)
1。1光伏電池特性
當(dāng)光伏電池工作時，其輸出特性不僅與環(huán)境如溫度、光照等有關(guān)，而且有著強(qiáng)烈的非線性。不失一般性，本文采用光伏電池簡單模型＼[9-11＼] ：
i=ISC-IOexp（qvAKT）-1。（1）
式中：i為光伏電池輸出電流；v為光伏電池輸出電壓；ISC為光生電流；IO為二極管反向飽和漏電流；q為電子電荷量（1。6×10-19 c）；A為二極管理想常數(shù)（其值為1～2）；K為玻耳茲曼常數(shù)（1。38×10-23 J/K）；T為光伏電池工作溫度。
光伏電池輸出功率為：
p=vi=v[ISC-IO（exp（qvAKT）-1）]。 （2）
式中：p為光伏電池輸出功率。
由式（1）和式（2）可分別得到光伏電池的iv曲線和pv曲線，分別如圖1和圖2所示。
由圖2可知，光伏電池的pv曲線為一單峰函數(shù)，存在著一最大功率點(diǎn) （maximum power point，MPP），且在此點(diǎn)，p/v=0＼[5＼]。MPPT研究的關(guān)鍵點(diǎn)就是使光伏電池穩(wěn)定工作在最大功率點(diǎn)MPP。
圖1光伏電池iv曲線
Fig。1Curve of iv for photovoltaics
圖2光伏電池pv曲線
Fig。2Curve of pv for photovoltaics
1。2太陽能轉(zhuǎn)換電路
為了實(shí)現(xiàn)光伏電池最大功率跟蹤，需要采用一功率轉(zhuǎn)換電路，常用的高效率、低電壓型Buck型變換器是首選開關(guān)電路變換器之一。本文采用的具體光伏電池最大功率跟蹤系統(tǒng)如圖3所示。
圖3光伏電池最大功率跟蹤系統(tǒng)結(jié)構(gòu)圖
Fig。3 Structure chart of system for photovoltaics MPPT
圖3中，i，v分別為光伏電池輸出電流和電壓；iL為電感L的電流；iR，vR分別為負(fù)載電流和電壓；u為開關(guān)器件Q的驅(qū)動函數(shù)；當(dāng)u=1時，開關(guān)Q接通，當(dāng)u=0時，開關(guān)Q關(guān)閉；R為光伏發(fā)電系統(tǒng)的等效負(fù)載。在設(shè)計(jì)各器件參數(shù)時，確保電感L工作在電流連續(xù)模式（CCM）。
2FFSM控制方案
2。1數(shù)學(xué)模型分析
對于圖3所示的光伏電池陣列MPPT系統(tǒng)，根據(jù)開關(guān)Q的通和斷可以分別得到在開關(guān)Q處于通和斷兩種狀態(tài)下的動態(tài)數(shù)學(xué)模型：
=1C1i-1C1iL，
L=-1LvR+1Lv，
R=1C2iL-1C2iR； （3）
=1C1i，
L=-1LvR，
R=1C2iL-1C2iR。 （4）
當(dāng)光伏發(fā)電系統(tǒng)以固定開關(guān)頻率工作于脈寬調(diào)制（pulse wide modulation， PWM）模式時，其開關(guān)周期平均狀態(tài)模型可從式（3）和式（4）得到＼[12＼]：
=1C1I-1C1ILd，
L=-1LVR+1LVd，
R=1C2IL-1C2IR。 （5）
式中：V，I，IL，VR，IR分別對應(yīng)變量v，i，iL，vR，iR的開關(guān)周期平均值；d為開關(guān)管Q工作的占空比即電路的控制量。令
x=VILVR， f（x）=1C1I-1LVR1C2IL-VRC2IR，
gx=-ILC1VL0。
于是，可得到如圖3所示光伏發(fā)電系統(tǒng)的平均模型為：
=f（x）+g（x）d。 （6）
2。2FFSM控制器的設(shè)計(jì)
對圖3所示光伏發(fā)電系統(tǒng)，只要開關(guān)頻率足夠高，在一個開關(guān)周期內(nèi)系統(tǒng)各變量不會發(fā)生大的變化，因此可以近似認(rèn)為：
I=ISC-IOexp（qVAKT）-1。（7）
且系統(tǒng)工作在MPP時有：
PV=pv=0。 （8）
式中：P為p開關(guān)周期平均值即平均功率。
設(shè)計(jì)FFSM控制器時，選取切換函數(shù)：
S（x）=PV=（IV）V=IVV+I。（9）
當(dāng)系統(tǒng)平均狀態(tài)軌跡運(yùn)動在滑模面（x）=0上時，控制函數(shù)可以用一平滑控制函數(shù)（稱為等效控制）deq表示[12]。
由式（6）-（9）可得：
（x）=S（x）xT=S（x）xTf（x）+
S（x）xTg（x）deq=0。 （10）
式中：
S（x）xTf（x）=（2IV2V+2IV）1C1I；（11）
S（x）xTg（x）=-（2IV2V+2IV）1C1IL。 （12）
將式（11）和式（12）代入式（10）可得到等效控制量為：
deq=I/IL。（13）
將式（6）中的控制量d進(jìn)行分解，得
d=deq+ds。（14）
式中：ds表示切換控制量（系統(tǒng)工作在滑模面上時ds=0）。取Lyapunov函數(shù)為：
W=12S2（x）。（15）
則有：
=S（x）（x）=S（x）S（x）xTf（x）+
S（x）xTg（x）d。（16）
將式（7），（11），（12），（14）代入式（16）并計(jì)算可得：
=S（x）dsIL/C1IO（qAKT）2exp（qVAKT）V+
2IO（qAKT）exp（qVAKT）。 （17）
當(dāng)Sx≥0時，取ds < 0 ，則< 0； 當(dāng)Sx< 0時，取ds >0 ，則< 0。
基于Lyapunov穩(wěn)定性理論，顯然所設(shè)計(jì)的滑模控制是存在和穩(wěn)定的。當(dāng)把FFSM控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)為等速趨近滑模面時，可取ds=-αsign[S（x）]，α為一大于零的常數(shù)。
綜上所述，基于圖3所示光伏發(fā)電系統(tǒng)FFSM控制器如圖4所示。
3仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析
采用FFSM控制方案，用Simulink對圖3所示光伏發(fā)電系統(tǒng)進(jìn)行了系統(tǒng)仿真。仿真時電路參數(shù)取C1=2 000 μF，電壓初始值為22 V；C2=2 600 μF，電壓初始值為0；L=0。45 mH，電流初始值為0；R=1。5 Ω；開關(guān)頻率為20 kHz；光伏電池陣列參數(shù)的短路電流為8。58 A，開路電壓為22 V，光照為1 000 W/m2，溫度為25°C，最大功率約140 W。
圖4FFSM控制器
Fig。4FFSM controller
圖5（a）和圖5（b）分別為α=0。05和α=0。1時，光伏發(fā)電系統(tǒng)從初始狀態(tài)開始執(zhí)行FFSM控制算法實(shí)現(xiàn)MPPT的過渡過程曲線；圖6（a）和圖6（b）分別為α=0。05和α=0。1時，光伏發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行FFSM控制方法穩(wěn)定工作在MPP時抖振曲線。
由圖5可以看出，系統(tǒng)的最大功率約為140 W，α=0。05時，系統(tǒng)追蹤到最大功率所需時間約為16 ms；而α=0。1時，則需約6 ms。這表明參數(shù)α影響系統(tǒng)向滑模面趨近速度或系統(tǒng)追蹤到MPP的時間；當(dāng)α越大時，系統(tǒng)追蹤到MPP越快；當(dāng)α越小時，系統(tǒng)追蹤到MPP越慢。
從圖6可以發(fā)現(xiàn)，系統(tǒng)工作在MPP時光伏電池陣列輸出功率有抖振，并且α影響該抖振幅度；當(dāng)α越大時，抖振越大，當(dāng)α越小時，抖振越小，但抖振幅度都比較小。因此，在設(shè)計(jì)FFSM控制器時，一定要兼顧好系統(tǒng)的追蹤速度和抖振，選擇合適的參數(shù)α，以期達(dá)到最好的性能指標(biāo)。
為了驗(yàn)證本文所設(shè)計(jì)的FFSM控制算法的有效性和可行性，針對圖3所示系統(tǒng)，采用TI公司的2812DSP芯片作為控制器組成控制系統(tǒng)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，實(shí)驗(yàn)原理和物理模型見圖7。實(shí)驗(yàn)參數(shù)為C1=1 000 μF，C2=1 000 μF，L=1 mH，R=6 Ω，太陽能板采用3塊MN50串聯(lián)，實(shí)驗(yàn)時α=0。053。
實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖8所示，圖8中電壓信號由示波器第1通道輸入，測得電壓v 的初始值約60 V，穩(wěn)態(tài)值約40 V；電流信號由第2通道輸入，測得電流i的初始值為0，穩(wěn)態(tài)值約1 A；功率為電壓與電流信號在示波器內(nèi)相乘得到，測得功率p的初始值為0，穩(wěn)態(tài)值約為40 W。在同樣的天氣情況和實(shí)驗(yàn)條件下，在DSP的控制程序中把開關(guān)Q的占空比由0。1慢慢調(diào)到0。9，測得光伏系統(tǒng)的最大功率約為40 W。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，本文所設(shè)計(jì)的FFSM控制算法可以很好地實(shí)現(xiàn)光伏電池MPPT。
時間/s（a） α=0。05時MPPT過程
時間/s（b） α=0。1時MPPT過程
圖5 最大功率追蹤曲線
Fig。5Curve of MPPT
時間/s（a） α=0。05時穩(wěn)態(tài)功率抖振
時間/s（b） α=0。1時穩(wěn)態(tài)功率抖振
圖6穩(wěn)態(tài)功率抖振曲線
Fig。6Buffeting curve for steadystate power
（a） 實(shí)驗(yàn)原理圖
（b）實(shí)驗(yàn)實(shí)物圖
