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    瀝青面層雙層攤鋪混合料疲勞性能

    2015-11-28 08:39:30楊永紅任亞鵬王選倉(cāng)楊育生
    建筑材料學(xué)報(bào) 2015年3期
    關(guān)鍵詞:單層小梁雙層

    楊永紅,任亞鵬,王選倉(cāng),楊育生,路 楊

    (1.華南理工大學(xué) 土木與交通學(xué)院,廣東 廣州 510640;2.長(zhǎng)安大學(xué) 公路學(xué)院,陜西 西安 710064;3.陜西交通建設(shè)集團(tuán)公司,陜西 西安 710075)

    雙層攤鋪技術(shù)是將兩層瀝青層一次攤鋪完成的新型施工技術(shù).與傳統(tǒng)單層攤鋪相比,其具有有效改善層間黏結(jié)狀況、減少攤鋪過(guò)程中的瀝青溫度散失、節(jié)省施工時(shí)間、優(yōu)化路面結(jié)構(gòu)以及節(jié)約建設(shè)費(fèi)用等優(yōu)點(diǎn).

    目前,雙層攤鋪技術(shù)已在瑞典、荷蘭等國(guó)家應(yīng)用,中國(guó)洛商高速等也鋪筑了試驗(yàn)工程.相對(duì)于傳統(tǒng)施工方法,其研究較為薄弱,同時(shí)雙層攤鋪情況下瀝青混合料的抗疲勞性能研究在國(guó)內(nèi)尚屬空白[1-3].本文通過(guò)瀝青混合料小梁彎曲試驗(yàn)和疲勞試驗(yàn),對(duì)比分析了傳統(tǒng)單層攤鋪與雙層攤鋪對(duì)瀝青混合料彎曲性能和疲勞性能的影響.

    1 雙層攤鋪層間應(yīng)力分布規(guī)律

    1.1 層間有限元計(jì)算模型建立

    雙層一體攤鋪技術(shù)通過(guò)熱結(jié)合工藝,提高了路面層間黏結(jié)性能.為了評(píng)價(jià)層間黏結(jié)性能對(duì)瀝青混合料疲勞性能的影響,建立了瀝青路面三維有限元模型,分析了層間完全光滑接觸、半連續(xù)接觸及完全連續(xù)接觸3種狀態(tài)下的路面力學(xué)響應(yīng)[4-5].試驗(yàn)路面結(jié)構(gòu)示意圖如圖1所示.

    圖1 試驗(yàn)路面結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Sketch of pavement structure of experimental road(size:mm)

    采用8結(jié)點(diǎn)等參單元C3D8R 進(jìn)行應(yīng)力分析,層間接觸狀態(tài)見(jiàn)表1.邊界條件假設(shè):底面固定,左右兩面沒(méi)有x 方向位移,前后兩側(cè)沒(méi)有y 方向位移.

    表1 不同工況對(duì)應(yīng)的層間接觸狀態(tài)Table 1 Contact state between layers corresponding to different working conditions

    為了滿(mǎn)足計(jì)算要求,同時(shí)保證計(jì)算結(jié)果收斂,本文選取計(jì)算模型尺寸為5m×6m×5m.根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行建模,加載示意圖如圖2所示.為了保證與實(shí)際情況一致,對(duì)模型進(jìn)行條件假設(shè),由于路面兩端基本沒(méi)有力學(xué)響應(yīng),可設(shè)為自由端,同時(shí)對(duì)水平方向位移進(jìn)行約束,并對(duì)路基底面所有位移進(jìn)行約束.

    圖2 加載示意圖Fig.2 Loading diagram

    圖3 加載有限元網(wǎng)格示意圖Fig.3 Finite element mesh of loading

    圖3為加載有限元網(wǎng)格示意圖.本文對(duì)加載部位網(wǎng)格進(jìn)行加密處理,網(wǎng)格尺寸0.003m,兩端最大網(wǎng)格尺寸為0.3m.試算表明:采用這種局部加密的網(wǎng)格剖分方法對(duì)道路結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析產(chǎn)生的影響很小,但能大量節(jié)省計(jì)算機(jī)資源,提高運(yùn)算速率.參考文獻(xiàn)[6-8]確定了有限元模型相關(guān)參數(shù),并在劃分網(wǎng)格后的模型上施加標(biāo)準(zhǔn)荷載,完成了道路三維有限元模型的建立,計(jì)算參數(shù)如表2 所示,其中E 為彈性模量,υ為泊松比.

    表2 材料計(jì)算參數(shù)表Table 2 Material calculation parameter

    1.2 層間計(jì)算結(jié)果分析

    傳統(tǒng)施工工藝下,由于施工污染、黏結(jié)層撒布不均勻等問(wèn)題,路面層間很難保證處于完全連續(xù)接觸狀態(tài).因此,本文將路面層間分為完全光滑接觸、半連續(xù)接觸及完全連續(xù)接觸3種狀態(tài)[9-10],對(duì)上中面層層間計(jì)算結(jié)果進(jìn)行提取分析,結(jié)果如圖4~6所示.

    圖4 完全光滑接觸條件下層間水平應(yīng)力分布Fig.4 Horizontal stress distribution under smooth contract condition

    圖5 半連續(xù)接觸條件下層間水平應(yīng)力分布Fig.5 Horizontal stress distribution under semicontinuous contact condition

    圖6 完全連續(xù)接觸條件下層間水平應(yīng)力分布Fig.6 Horizontal stress distribution under continuous contact condition

    由圖4可見(jiàn),當(dāng)層間為完全光滑接觸狀態(tài)(摩擦系數(shù)為0)時(shí),路面水平應(yīng)力沿深度方向呈增長(zhǎng)趨勢(shì);當(dāng)路面深度為10cm 以上時(shí),水平應(yīng)力影響消失;上中面層層間部位水平應(yīng)力發(fā)生突變,其上部受拉、下部受壓,最大水平應(yīng)力值為0.13MPa.

    由圖5可見(jiàn),當(dāng)層間為半連續(xù)接觸狀態(tài)(摩擦系數(shù)為0.5)時(shí),路面水平應(yīng)力沿深度方向呈增長(zhǎng)趨勢(shì);當(dāng)路面深度為12cm 以上時(shí),水平應(yīng)力影響消失;上中面層層間部位水平應(yīng)力發(fā)生突變,其上部受拉、下部受壓,最大水平應(yīng)力值為0.08MPa.

    由圖6可見(jiàn),當(dāng)層間為完全連續(xù)接觸狀態(tài)(摩擦系數(shù)為1.0)時(shí),路面水平應(yīng)力沿深度方向呈增長(zhǎng)趨勢(shì);當(dāng)路面深度為12cm 以上時(shí),水平應(yīng)力影響消失;上中面層層間部位水平應(yīng)力發(fā)生突變,其上部受拉、下部受壓,最大水平應(yīng)力值為0.04MPa.

    通過(guò)比較3種接觸工況下層間應(yīng)力計(jì)算分析可知,當(dāng)層間黏結(jié)狀態(tài)為完全連續(xù)接觸、半連續(xù)接觸時(shí)、較完全光滑接觸時(shí),上面層水平應(yīng)力逐漸增加.由此可見(jiàn),層間接觸狀態(tài)的薄弱,會(huì)造成道路結(jié)構(gòu)中水平應(yīng)力增大,進(jìn)而導(dǎo)致道路出現(xiàn)推移、擁包等病害.

    通過(guò)上述有限元模型層間應(yīng)力分布理論,可知雙層一體攤鋪技術(shù)因熱結(jié)合工藝,而使層間黏結(jié)狀態(tài)為完全連續(xù)接觸,因而顯著提高了路面層間的黏結(jié)性能,進(jìn)而提高了瀝青混合料的抗疲勞性能.

    2 小梁彎曲試驗(yàn)

    近年來(lái),國(guó)內(nèi)外學(xué)者采用現(xiàn)象學(xué)方法對(duì)瀝青混合料疲勞性能的影響因素進(jìn)行了廣泛研究,也有學(xué)者從理論角度提出了不同的瀝青混合料疲勞模型和疲勞方程.這些研究為提高瀝青混合料的疲勞性能、延長(zhǎng)瀝青路面使用壽命打下基礎(chǔ),然而在疲勞試驗(yàn)過(guò)程中,由于試驗(yàn)方法、試件尺寸和荷載參數(shù)等不一致,使得試驗(yàn)結(jié)果差異很大,因此瀝青混合料疲勞性能的研究仍有待深入.

    本文從瀝青路面攤鋪方式的角度考慮,進(jìn)行室內(nèi)小梁彎曲試驗(yàn)和疲勞試驗(yàn),對(duì)比分析單層攤鋪與雙層攤鋪對(duì)瀝青混合料彎曲疲勞性能的影響.

    2.1 試件制作

    根據(jù)JTG E20—2011《公路瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》碾壓成型250mm×300mm×50mm 車(chē)轍板.車(chē)轍板成型完成后,隔日脫模,在切割機(jī)上切割成250mm×30mm×50mm 的瀝青混合料小梁.試驗(yàn)規(guī)程規(guī)定的試件尺寸為250mm×30mm×35mm,考慮到雙層攤鋪路面厚度,試件高度定為50mm,跨徑200mm.1塊寬為300mm 的車(chē)轍板可切制8 個(gè)小梁試件.小梁彎曲試驗(yàn)在MTS 電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,試驗(yàn)溫度15 ℃,加載速率50mm/min,試驗(yàn)數(shù)據(jù)自動(dòng)記錄.

    2.1.1 輪碾成型方法

    將預(yù)熱的試模從烘箱中取出,裝上試??蚣?;在試模中鋪1張裁好的普通紙,使試模底面及側(cè)面均被紙隔離;將拌好的瀝青混合料用小鏟均勻地沿試模由外至內(nèi)轉(zhuǎn)圈裝入試模,中部略高于四周.啟動(dòng)輪碾機(jī),先朝一個(gè)方向碾壓2個(gè)往返,卸載,再將試件調(diào)轉(zhuǎn)方向進(jìn)行碾壓,一般進(jìn)行12個(gè)往返次數(shù)即可達(dá)到試驗(yàn)要求.

    2.1.2 模擬單層攤鋪

    先加入4 950g AC-20瀝青混合料,進(jìn)行30mm下面層混合料碾壓,待冷卻后,在試件表面按0.4kg/m2灑布量灑布熱SBS改性瀝青做黏層,之后再加入3 300g AC-13瀝青混合料,進(jìn)行20mm上面層混合料碾壓.

    2.1.3 模擬雙層攤鋪

    雙層梁在實(shí)驗(yàn)室預(yù)制過(guò)程中,采用熱接熱方式進(jìn)行試件預(yù)制.先將4 950g AC-20瀝青混合料裝入試模,放入烘箱內(nèi)保溫,下面層制作完成后,在控制好溫度的前提下,再將3 300g AC-13瀝青混合料放入原先保溫的試模中,一次性雙層碾壓瀝青混合料,從而減小溫度散失對(duì)雙層梁試件層間結(jié)合強(qiáng)度的影響,保證雙層梁的抗彎拉強(qiáng)度.

    按照試驗(yàn)路不同面層結(jié)構(gòu),需制作2種棱柱體小梁試件,如表3所示.

    表3 試件類(lèi)型Table 3 Specimen type

    每種方案需3個(gè)試件,試驗(yàn)共需6個(gè)試件.

    2.2 試驗(yàn)方法

    按照J(rèn)TG E20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》,進(jìn)行小梁跨中單點(diǎn)加載彎曲試驗(yàn),得到單層攤鋪與雙層攤鋪下試件的荷載-撓度曲線圖及試件破壞時(shí)的勁度模量.

    2.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

    相應(yīng)的數(shù)據(jù)計(jì)算公式如下:

    式中:Rb為彎拉強(qiáng)度,MPa;εb為彎拉應(yīng)度;Sb為勁度模量,MPa;b 為跨中斷面試件寬度,mm;h 為跨中斷面試件高度,mm;L 為試件跨徑,mm;Pb為試件破壞時(shí)的最大荷載,N;d 為試件破壞時(shí)的跨中撓度,mm.

    試驗(yàn)結(jié)果按試驗(yàn)數(shù)據(jù)的離散程度進(jìn)行棄差處理,當(dāng)每組試驗(yàn)的有效試件為3根時(shí),棄差標(biāo)準(zhǔn)為:當(dāng)1組試件的測(cè)定值中某個(gè)測(cè)定值與平均值之差大于標(biāo)準(zhǔn)差的1.15倍時(shí),該次試驗(yàn)數(shù)據(jù)應(yīng)予以舍棄.經(jīng)計(jì)算處理后得出的試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表4所示.

    表4 小梁彎曲試驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 4 Experimental data of beam bending

    在原方案和方案1中選擇典型試件試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,得出荷載-撓度曲線對(duì)比圖,如圖7所示.

    圖7 小梁彎曲試驗(yàn)荷載-撓度曲線對(duì)比圖Fig.7 Load-deformation curves comparison chart of beam bending test

    由圖7可知,雙層攤鋪情況下瀝青混合料小梁可承受較高的荷載值,而且試件破壞時(shí)的極限彎拉應(yīng)變得到了提升.這說(shuō)明雙層攤鋪形式可提高瀝青的彎曲性能,從而提高路面的承載能力.單層攤鋪時(shí),瀝青混合料小梁彎拉強(qiáng)度均值為5.142 MPa,彎拉應(yīng)變均值為0.023 60,勁度模量均值為217.59MPa;雙層攤鋪時(shí),瀝青混合料小梁彎拉強(qiáng)度均值為6.596MPa,彎拉應(yīng)變均值為0.029 65,勁度模量均值為222.40 MPa,分別較單層攤鋪提高28.3%,25.4%,2.2%.

    3 小梁疲勞試驗(yàn)

    通過(guò)測(cè)定瀝青混合料小梁承受重復(fù)彎曲荷載的疲勞壽命,對(duì)比分析單層攤鋪與雙層攤鋪對(duì)瀝青混合料疲勞性能的影響[4-5].

    3.1 試驗(yàn)方案

    采用跨中加載小梁疲勞試驗(yàn)評(píng)價(jià)單層攤鋪與雙層攤鋪對(duì)瀝青混合料疲勞性能的影響.試驗(yàn)設(shè)備為瀝青混合料彎曲試驗(yàn)機(jī),加載方式為三點(diǎn)跨中加載,跨徑200 mm;控制方式為應(yīng)力控制;加載頻率10Hz;加載波形為正弦波,為避免長(zhǎng)時(shí)間加載可能出現(xiàn)試件脫空,造成對(duì)試件的沖擊作用,試驗(yàn)設(shè)置正弦波荷載的最小荷載為最大荷載的2%;試驗(yàn)溫度為15℃;疲勞破壞判斷標(biāo)準(zhǔn)為瀝青混合料小梁裂縫迅速發(fā)展,承載能力迅速下降.

    根據(jù)瀝青混合料小梁的破壞強(qiáng)度,按表3所示的2種方案,各選擇0.3,0.4,0.5,0.6 和0.7 這5種應(yīng)力比,每種應(yīng)力比2 個(gè)平行試件,共計(jì)20 個(gè)試件.

    3.2 雙層瀝青混合料小梁疲勞方程

    根據(jù)瀝青混合料疲勞理論,在應(yīng)力控制疲勞試驗(yàn)中,應(yīng)力與疲勞壽命成雙對(duì)數(shù)線性關(guān)系,疲勞方程形式為:

    式中:Nf為疲勞壽命;lg k 為疲勞壽命對(duì)數(shù)曲線的截距;n為疲勞壽命對(duì)數(shù)曲線的斜率;σ為彎拉應(yīng)力;k,n為通過(guò)試驗(yàn)確定的參數(shù)[9-10].

    根據(jù)瀝青混合料小梁試件抗疲勞試驗(yàn)結(jié)果,從小梁變形破壞情況來(lái)看,選擇單層攤鋪及雙層攤鋪這2種方案下典型小梁試件的疲勞試驗(yàn)結(jié)果,如表5所示.

    表5 典型小梁試件試驗(yàn)結(jié)果Table 5 Test results of typical beam specimen

    根據(jù)萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)記錄的試驗(yàn)數(shù)據(jù),擬合出單層攤鋪時(shí)瀝青混合料小梁的疲勞壽命方程為lg Nf=4.34-0.286lgσ;雙層攤鋪時(shí)瀝青混合料小梁的疲勞壽命方程為lg Nf=4.53-2.95lgσ.

    選擇典型試件的疲勞方程圖進(jìn)行分析,如圖8,9所示.由圖8,9可知,應(yīng)力水平與疲勞壽命之間在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)下滿(mǎn)足良好的線性關(guān)系;應(yīng)力水平對(duì)疲勞壽命有顯著影響,隨著應(yīng)力水平的提高,瀝青混合料的疲勞壽命逐漸降低;疲勞曲線在y 軸上的截距值a,反映了疲勞曲線線位的高低,a值越大,疲勞曲線線位越高,混合料疲勞性能越好.由圖8,9可見(jiàn),單層攤鋪情況下,a 值為4.34,雙層攤鋪情況下,a值為4.48,這說(shuō)明相對(duì)單層攤鋪,雙層攤鋪可提高瀝青混合料的疲勞壽命.

    圖8 單層攤鋪瀝青混合料雙對(duì)數(shù)疲勞曲線Fig.8 Double logarithm fatigue curve of single-layer paving asphalt mixture

    圖9 雙層攤鋪瀝青混合料雙對(duì)數(shù)疲勞曲線Fig.9 Double logarithm fatigue curve of double-layer paving asphalt mixture

    雙層攤鋪較傳統(tǒng)單層攤鋪在不同應(yīng)力水平下疲勞壽命的提高值如表6所示.

    表6 不同應(yīng)力水平下疲勞壽命提高值Table 6 Fatigue life increase value under different stress levels

    4 結(jié)論

    (1)傳統(tǒng)施工工藝下,由于施工污染,黏結(jié)層撒布不均勻等問(wèn)題,路面層間很難保證完全連續(xù)接觸狀態(tài),而層間接觸狀態(tài)的薄弱,會(huì)造成道路結(jié)構(gòu)中水平應(yīng)力增大,進(jìn)而造成道路推移、擁包等病害.雙層攤鋪技術(shù)在提高瀝青路面層間黏結(jié)效果的同時(shí),還提高了層間混合料的嵌擠咬合能力,使兩層混合料形成一個(gè)整體的復(fù)合式路面結(jié)構(gòu)層,進(jìn)而提高了瀝青混合料的抗疲勞性能.

    (2)傳統(tǒng)單層攤鋪情況下,瀝青混合料小梁彎拉強(qiáng)度為5.142MPa,彎拉應(yīng)變?yōu)?.023 60,勁度模量為217.59MPa.雙層攤鋪情況下,瀝青混合料小梁彎拉強(qiáng)度為6.596MPa,彎拉應(yīng)變?yōu)?.029 65,勁度模量為222.39 MPa,分別較傳統(tǒng)單層攤鋪提高28.3%,25.4%和2.2%.

    (3)根據(jù)瀝青混合料小梁疲勞試驗(yàn)結(jié)果,得出了雙層攤鋪較傳統(tǒng)單層攤鋪在不同應(yīng)力水平下的疲勞壽命提高值.

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