基于噴霧降溫方法的發(fā)動機排氣紅外抑制研究

王小川,李雁飛,賀 國

(1.海軍工程大學(xué)艦船動力工程軍隊重點實驗室,湖北 武漢 430033；2.海軍工程大學(xué)動力工程學(xué)院,湖北 武漢 430033；3.海軍工程大學(xué)管理工程系,湖北 武漢 430033)

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·紅外技術(shù)及應(yīng)用·

基于噴霧降溫方法的發(fā)動機排氣紅外抑制研究

王小川1,2,李雁飛1,2,賀 國3

(1.海軍工程大學(xué)艦船動力工程軍隊重點實驗室,湖北 武漢 430033；2.海軍工程大學(xué)動力工程學(xué)院,湖北 武漢 430033；3.海軍工程大學(xué)管理工程系,湖北 武漢 430033)

為有效抑制艦船發(fā)動機排出煙氣產(chǎn)生的突出的紅外輻射特征,進(jìn)行了兩級噴霧冷卻降溫的實驗研究。實驗結(jié)果表明：通過兩級噴霧冷卻使煙氣溫度顯著降低,實驗中兩級噴霧壓力的最高工況可使發(fā)動機各工況下的排氣溫度控制在330～360 K的范圍內(nèi)。實驗確定了發(fā)動機各工況下的兩級噴霧最佳噴霧壓力和流量的數(shù)學(xué)模型,得到了噴霧后煙氣溫度降低至最低穩(wěn)定值所需的響應(yīng)時間,針對該響應(yīng)時間,為發(fā)動機工況轉(zhuǎn)換時噴霧系統(tǒng)工況的提前調(diào)整提出建議。本文研究可為實現(xiàn)艦船發(fā)動機排氣系統(tǒng)紅外抑制的主動控制提供數(shù)據(jù)支持和模型依據(jù)。

紅外抑制；排氣系統(tǒng)；噴霧降溫；兩級噴霧；回歸模型

1 引 言

近年來,隨著艦船振動噪聲控制技術(shù)的不斷發(fā)展,艦船動力機械噪聲和螺旋槳噪聲得到了有效抑制,這使得艦船紅外輻射問題變得相對越來越突出[1-2],逐漸成為影響艦船隱身性能的新問題。

為降低艦船發(fā)動機排氣系統(tǒng)排出高溫?zé)煔獾募t外輻射特征,可采用在排氣管路中噴入冷卻水霧的方法[3]對高溫?zé)煔膺M(jìn)行冷卻降溫,并且該方法是最有效、最容易實現(xiàn)的方法之一。當(dāng)前研究文獻(xiàn)集中在對噴霧冷卻特性[4-5]的研究上,對有效抑制煙氣溫度的噴霧數(shù)學(xué)模型的研究卻報道較少。

為研究高溫?zé)煔庵袊娏芾鋮s的特性,賀國等[6]對AIP(不依賴空氣推進(jìn)裝置)排出氣體噴淋冷卻及CO2氣體高效水吸收理論進(jìn)行了實驗研究,提出了宏觀傳質(zhì)系數(shù)的實驗獲取方法,建立了AIP排出氣體噴淋冷卻性能預(yù)報的數(shù)學(xué)模型。為降低艦船發(fā)動機的排氣噪聲和排氣溫度,柳貢民等[7]對水噴淋消聲器進(jìn)行了數(shù)值模擬及實驗研究,結(jié)果表明在排氣系統(tǒng)消聲器中進(jìn)行噴淋冷卻對發(fā)動機排氣噪聲和溫度的抑制都是有效的。然而,與噴霧方法相比,噴淋消耗水量明顯較大、霧滴粒徑大,這決定了噴淋水滴與氣體傳熱傳質(zhì)效果比霧化液滴的效果差。為提高冷卻效果,袁江濤等[8]在發(fā)動機排氣管路內(nèi)利用霧化噴嘴噴入冷卻微細(xì)水霧的方式對高溫?zé)煔膺M(jìn)行冷卻降溫,實驗表明噴入一定量冷卻細(xì)水霧后,柴油機煙氣溫度可從管路進(jìn)口的358 ℃降低至排氣出口處的120 ℃,也同時表明僅采用一次噴霧的冷卻方式,對煙氣溫度的抑制程度有限。

前期研究發(fā)現(xiàn),向高溫?zé)煔鈿饬髦袊娙肜鋮s細(xì)水霧后,由于噴霧量過大或者霧滴碰壁致使水滴并不能完全蒸發(fā),給噴霧降溫方法的應(yīng)用帶來了新的問題：水蒸氣比焓很大,從水下航行器發(fā)動機排氣口排出到海水中仍會使海水溫度有明顯升高；大量飽和蒸汽隨煙氣氣流運動,使煙氣溫度的繼續(xù)降低受到限制；大量水分在排氣管路中流動會對管路造成嚴(yán)重腐蝕。為解決上述問題,在排氣系統(tǒng)集水箱[9]中進(jìn)行第一次噴霧,在沿程下游位置增設(shè)絲網(wǎng)除水裝置,將混合氣流中的水分除去一部分后,再次噴入少量、更為微細(xì)的水霧使煙氣溫度繼續(xù)降低,即采取兩級噴霧的方法對煙氣進(jìn)行充分的降溫冷卻。

本文通過發(fā)動機排氣兩級噴霧冷卻的實驗研究,根據(jù)兩級噴霧后煙氣溫度的變化規(guī)律,確定兩級噴霧最佳噴霧壓力和噴霧流量這兩個噴霧參數(shù)與發(fā)動機排氣熱負(fù)荷關(guān)聯(lián)的數(shù)學(xué)模型,并對發(fā)動機工況轉(zhuǎn)換時噴霧冷卻系統(tǒng)噴霧參數(shù)的調(diào)整提出了建議。本文研究對發(fā)動機排出高溫?zé)煔饧t外輻射特征的有效抑制具有一定的理論意義和實際應(yīng)用價值。

2 實驗系統(tǒng)介紹

圖1所示為實驗室發(fā)動機排氣噴霧降溫實驗系統(tǒng)示意圖。該系統(tǒng)由4部分組成：柴油機排氣系統(tǒng)、高壓供水及兩級噴霧系統(tǒng)、絲網(wǎng)除水裝置和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng),其中柴油機排氣系統(tǒng)包括柴油機排氣管路(外包覆保溫材料)和排氣集水箱；高壓供水及兩級噴霧系統(tǒng)包括高壓供水泵、供水軟管、流量計、壓力表和霧化噴嘴等；絲網(wǎng)除水裝置包括金屬絲網(wǎng)和疏水閥；數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)包括安捷倫(Agilent)數(shù)據(jù)采集儀、熱電偶、壓差變送器等儀器。

圖1 實驗系統(tǒng)布置示意圖

實驗所用發(fā)動機為6-135柴油機,為噴霧降溫實驗提供高溫?zé)煔?。圖中，T1～T10為熱電偶測溫點,P1～P3為煙氣壓力測點。T1測量煙氣初始溫度,沿程布置的T2～T7各測點測量第一級噴霧后煙氣溫度變化,T2～T7各測點距離集水箱排氣出口截面的沿程距離分別為0.15 cm、2.61 m、2.73 m、3.15 m、3.75 m和4.67 m。T8～T10測點用來測量第二級噴霧后煙氣溫度變化,各測點距離第二級噴霧裝置的沿程距離分別為：0.81 m、1.24 m和1.65 m。

實驗所用噴嘴為噴霧(spraying)系統(tǒng)公司生產(chǎn)的LND型單路壓力微細(xì)霧化噴嘴,該型噴嘴霧化壓力為1.0～5.0 MPa,霧化后產(chǎn)生的水霧為空心錐形,霧滴均屬于細(xì)水霧,并且霧滴粒徑隨霧化壓力的升高而減小,噴嘴流量隨霧化壓力的升高而增大[10]。根據(jù)噴嘴孔徑對其降溫性能的影響[10],實驗中第一級噴霧和第二級噴霧所用的噴嘴分別為LND1.5和LND0.6兩型噴嘴,其孔徑分別為0.51 mm 和0.41 mm。

如圖2所示為集水箱、高壓供水管路和煙氣取壓裝置實物圖,在集水箱中噴入第一級冷卻細(xì)水霧,利用耐高壓軟管將6個一級噴嘴連接在一起,構(gòu)成第一級噴霧裝置。利用高壓供水泵對第一級噴霧裝置進(jìn)行供水,通過噴嘴噴入的過量且未蒸發(fā)的冷卻水可通過集水箱底部的放泄閥排出。在下游排氣管路中噴入第二級冷卻細(xì)水霧,由于該處煙氣溫度相對較低,且管路內(nèi)徑較小,因此僅布置3只二級噴嘴組成環(huán)路。

圖2 集水箱與第一級噴霧裝置

由于發(fā)動機排氣管路內(nèi)煙氣溫度高、熱流密度大,因此用耐高溫的不銹鋼金屬絲網(wǎng)作為除水裝置。將單層金屬絲網(wǎng)固定在排氣管兩個法蘭之間,豎直放置,在絲網(wǎng)的上游排氣管的底部設(shè)置楔形導(dǎo)流槽[11],使被分離的水分沿導(dǎo)流槽流入在管壁上開設(shè)的小孔,被絲網(wǎng)分離出的水分通過該孔流入疏水管路。在疏水管路的末端安裝了疏水閥,水分可以通過此閥排出排氣管路,同時也阻止了煙氣泄漏。

3 兩級噴霧降溫實驗數(shù)據(jù)及分析

3.1 兩級噴霧工況的確定

實驗數(shù)據(jù)表明,隨著第一級噴霧壓力(流量)的增加,煙氣溫度值逐漸降低,但隨著噴霧流量的持續(xù)增加,煙氣溫度降低曲線趨于平緩,逐漸趨于某一穩(wěn)定值[10]。此時若繼續(xù)增加噴霧流量,煙氣溫度變化不明顯,也即達(dá)到穩(wěn)定值以后再增加的水量對煙氣的降溫作用是近似無效的。因此在噴霧流量值的確定時,存在一個最大有效值[12],定義之為“最佳噴霧流量”。

將第一級噴嘴使煙氣溫度趨于穩(wěn)定時的霧化壓力值,作為第一級最佳噴霧壓力P1m,第一級噴霧壓力值及對應(yīng)煙氣溫度穩(wěn)定值如表1中所示。當(dāng)進(jìn)行兩級噴霧實驗時,將第一級噴霧壓力調(diào)整至表1中的目標(biāo)壓力后,逐步調(diào)整第二級噴霧壓力進(jìn)行實驗對比。

表1 兩級噴霧壓力

3.2 兩級噴霧后煙氣溫度的測量結(jié)果

經(jīng)過第一級噴霧冷卻后,煙氣溫度已經(jīng)降低到了第一級噴霧降溫的極限值,即相應(yīng)壓力下的水蒸氣溫度的飽和值。利用絲網(wǎng)將一部分水分除去后,再噴入第二級細(xì)水霧時煙氣溫度仍有一定幅度降低。

圖3 兩級噴霧后T10點溫度瞬態(tài)變化

圖3中(a)～(d)圖反映了表1中兩級噴霧工況下,T10測點溫度值隨兩級噴霧時間的變化規(guī)律,圖中點為第二級噴霧不同噴霧壓力下煙氣溫度變化實測值,曲線為擬合結(jié)果。從圖中可見,隨著第二級噴霧壓力的升高,煙氣溫度降低幅度增大,且穩(wěn)定后的煙氣溫度值較低。圖3(a)中的A點處有明顯的溫度突降,這是因為被第一級噴霧冷卻的煙氣動流動至T10測點處,第一級噴霧和第二級噴霧的溫降疊加所產(chǎn)生的結(jié)果。圖3(a)和3(b)中,當(dāng)?shù)诙墖婌F壓力為1 MPa時,煙氣溫度即可降低到340 K左右,這是因為經(jīng)過第一級噴霧后煙氣溫度已經(jīng)降低到比較低的范圍,再經(jīng)過第二級噴霧后,煙氣溫度繼續(xù)降低,兩級噴霧對煙氣溫度的抑制效果較好。

然而,隨著煙氣初始溫度的繼續(xù)升高,當(dāng)煙氣初始溫度高于673 K后,第二級噴霧壓力為1～3 MPa時,T10測點處煙氣溫度降低到400 K左右,便不再繼續(xù)降低,說明噴霧流量仍不足以使煙氣溫度降低至373 K以下,第二級噴霧壓力增加至5MPa時煙氣溫度可降至較低值。

當(dāng)煙氣溫度為673 K時,圖3(c)中,當(dāng)?shù)诙墖婌F壓力為4 MPa時,煙氣溫度最終穩(wěn)定值為343.1 K,此時第二級噴霧壓力為最佳噴霧壓力。

圖3(d)中,當(dāng)?shù)诙墖婌F流量為5 MPa時,T10測點處煙氣溫度穩(wěn)定值為358.7 K。圖3(d)中兩級噴霧壓力均為5 MPa時,可以使煙氣溫度值降低到較低水平,說明5 MPa為T1=753 K工況下第二級最佳噴霧壓力。

4 排氣紅外抑制的噴霧數(shù)學(xué)模型

4.1 最佳兩級噴霧壓力和流量模型

根據(jù)煙氣溫度隨兩級噴霧壓力(流量)變化的規(guī)律,實驗得到使煙氣溫度降低到最低穩(wěn)定值時的最低噴霧壓力,即兩級噴霧最佳噴霧壓力。通過噴嘴噴霧壓力與流量的對應(yīng)關(guān)系,即可得到發(fā)動機各種工況下對應(yīng)的兩級噴霧最佳噴霧流量。

第一級噴霧最佳噴霧壓力：

(1)

第一級噴霧最佳噴霧流量：

(2)

第二級噴霧最佳噴霧壓力：

(3)

第二級噴霧最佳噴霧流量：

(4)

圖4為實驗用6-135柴油機排出高溫?zé)煔鈨杉墖婌F冷卻的最佳噴霧流量隨柴油機排氣溫度變化曲線,圖中實點為實驗數(shù)據(jù),線條為擬合曲線。從圖中可見,隨著柴油機排氣溫度的升高,兩級噴霧最佳噴霧流量值均相應(yīng)增加。第一級噴霧曲線斜率比第二級噴霧的曲線斜率大,即第一級噴霧最佳噴霧量受煙氣初始溫度影響大,而第二級噴霧量受煙氣初始溫度影響相對較小。這是因為第一級噴霧噴入的冷卻水滴吸收柴油機排出煙氣的熱量比第二級噴霧吸收的熱量大,第一級噴霧消耗水量大,且隨著排氣溫度的升高,第一級噴霧水量應(yīng)加大使煙氣溫度盡可能降低到相應(yīng)壓力下的飽和溫度。

圖4 兩級噴霧最佳噴霧量擬合曲線

4.2 煙氣溫度相應(yīng)時間模型

將低溫水霧噴入發(fā)動機排出的高溫?zé)煔夂?煙氣溫度逐漸降低,需要經(jīng)過一段時間,煙氣溫度才能達(dá)到穩(wěn)定值,將該時間定義為煙氣溫度穩(wěn)定的響應(yīng)時間Δt。在兩級噴霧實驗中,當(dāng)兩級噴霧量均為最佳噴霧流量時,煙氣溫度穩(wěn)定響應(yīng)時間值如表2所示,利用最小二乘法擬合的該響應(yīng)時間與煙氣初始溫度Tg,in的關(guān)聯(lián)式為：

(5)

表2 柴油機排氣溫度穩(wěn)定的響應(yīng)時間

圖5為第一、二級噴嘴均噴入最佳噴霧流量后,實驗中6-135柴油機排出煙氣溫度達(dá)到穩(wěn)定值時所需要的噴霧時間,即從噴霧降溫系統(tǒng)啟動至煙氣溫度降至最低穩(wěn)定值,需要經(jīng)歷的系統(tǒng)響應(yīng)時間。系統(tǒng)響應(yīng)時間的存在,使得煙氣溫度變化滯后于噴霧系統(tǒng)工作。因此,應(yīng)當(dāng)在發(fā)動機工況轉(zhuǎn)換前,在所需的噴霧降溫響應(yīng)時間內(nèi),提前轉(zhuǎn)換噴霧降溫系統(tǒng)的工況,將噴霧流量調(diào)整為對應(yīng)工況所需的兩級噴霧最佳流量,不會因為工況的升高引起排氣溫度的突然升高。及時調(diào)整噴霧系統(tǒng)工況,使發(fā)動機排氣溫度始終維持在較低的水平,消除發(fā)動機排氣系統(tǒng)排出高溫?zé)煔猱a(chǎn)生的突出的紅外輻射特征。

圖5 發(fā)動機排出煙氣溫度穩(wěn)定的響應(yīng)時間

5 結(jié) 論

(1)通過兩級噴霧冷卻使煙氣溫度降低,實驗中兩級噴霧壓力的最高工況可使煙氣溫度控制在330～360K的范圍內(nèi)。實驗表明兩級噴霧冷卻方法對發(fā)動機排出煙氣的充分冷卻是有效的。

(2)發(fā)動機排氣系統(tǒng)的兩級噴霧冷卻均存在最佳噴霧壓力和流量等噴霧參數(shù),通過兩級噴霧冷卻實驗確定了該參數(shù),并建立了與發(fā)動機排氣負(fù)荷相匹配的最佳噴霧壓力和流量的數(shù)學(xué)模型。

(3)針對噴霧后煙氣溫度的響應(yīng)時間,建立了噴霧系統(tǒng)響應(yīng)時間模型,并提出了發(fā)動機工況轉(zhuǎn)換時噴霧系統(tǒng)提前調(diào)整噴霧工況的建議,為艦船發(fā)動機紅外特征的主動抑制提供數(shù)據(jù)支撐和模型參考依據(jù)。

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Infrared suppression of exhaust gas of engine based on water spray cooling

WANG Xiao-chuan1,2,LI Yan-fei1,2,HE Guo3

(1.Military Key Laboratory for Naval Ship Power Engineering,Naval University of Engineering,Wuhan 430033,China;2.College of Power Engineering,Naval University of Engineering,Wuhan 430033,China;3.Department of Management Science,Naval University of Engineering,Wuhan 430033,China)

In order to suppress the obvious infrared radiation characteristics of ship engine’s exhaust gas,a two-stage spray cooling experiment was done.Experimental results show that two-stage spray cooling makes gas temperature decrease obviously.When the first spray pressure and the second spray pressure are at the best spray pressure respectively,the gas temperature under any condition can be controlled within the range from 330 K to 360 K.The models of the best spray pressure and the flow rate of the two stage sprays are obtained by experiments.The respond time of the gas temperature tending to the stable value after spraying is obtained,and the suggestion of adjusting the spray working condition is given based on respond time when the engine working condition changes.The research can provide data and referable models for suppressing the infrared radiation characteristics of ship engine exhaust gas system.

infrared radiation suppression;exhaust gas system;spray cooling;two-stage spray;regression model

1001-5078(2015)11-1343-06

海軍工程大學(xué)自然科學(xué)基金(No.HGDYDJJ15002)資助。

王小川(1985-),男,講師,博士,研究方向為傳熱傳質(zhì)、熱流體學(xué)及其應(yīng)用。E-mail：wangxiaochuan08@163.com

2015-03-26

U664.6;TN219

A

10.3969/j.issn.1001-5078.2015.11.012