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    基于CFD的汽車發(fā)動機排氣系統(tǒng)噪聲分析

    2015-11-24 10:38:36柴夢達薛鐵龍
    北京汽車 2015年2期
    關(guān)鍵詞:后級流線渦流

    柴夢達,薛鐵龍

    (合肥工業(yè)大學機械與汽車工程學院,安徽 合肥 230009)

    基于CFD的汽車發(fā)動機排氣系統(tǒng)噪聲分析

    柴夢達,薛鐵龍

    Chai Mengda,Xue Tielong

    (合肥工業(yè)大學機械與汽車工程學院,安徽 合肥 230009)

    為了降低發(fā)動機排氣系統(tǒng)噪聲,首先利用計算流體力學方法,對汽車發(fā)動機排氣系統(tǒng)模型的內(nèi)部流場進行三維數(shù)值模擬;其次通過計算得到計算域內(nèi)流場分布,觀察打開不同排氣歧管入口時消音器及尾管的內(nèi)部流線圖、催化轉(zhuǎn)化器內(nèi)部氣體流動均勻性來研究分析發(fā)動機排氣歧管噪聲的產(chǎn)生原因。最后根據(jù)分析結(jié)果找出原結(jié)構(gòu)中不合理的部位,并提出2種對發(fā)動機排氣系統(tǒng)的優(yōu)化改進方案,以達到減小排氣阻力和排氣噪聲的目的。

    計算流體力學;流場;排氣系統(tǒng);流動均勻性;噪聲

    0 引 言

    隨著我國經(jīng)濟持續(xù)快速發(fā)展,汽車的保有量迅速增加,汽車行駛速度也越來越快,帶來了日益嚴重的噪聲污染。有關(guān)文獻顯示,城市環(huán)境噪聲70%來源于機動車輛[1],汽車行駛中所產(chǎn)生的噪聲已經(jīng)成為最主要的交通噪聲污染源。較大的汽車噪聲會對乘員情緒產(chǎn)生影響,使其容易疲勞,從而減小駕乘樂趣[2]。汽車發(fā)動機排氣系統(tǒng)的噪聲又是汽車噪聲中較為主要的一個方面,因此,對汽車發(fā)動機排氣系統(tǒng)噪聲的相關(guān)問題進行研究,具有十分重要的現(xiàn)實意義。

    針對汽車的噪聲污染問題,一些發(fā)達國家從20世紀60年代開始對如何減小機動車輛噪聲排放展開研究,并制定了許多法規(guī)和標準進行控制[3]。我國也在這個領(lǐng)域展開了一些研究和探索,并制定了相關(guān)行業(yè)標準,有效地推動了汽車降噪工作的展開[4]。

    傳統(tǒng)的研究方法主要是針對消音器部分,通過試驗測定采用不同尺寸、形狀消音器時排氣系統(tǒng)噪聲的大小以確定改進方案。然而這種研究方法具有試驗受到現(xiàn)實條件限制和成本較高等缺點,已經(jīng)無法滿足現(xiàn)代研究的需要。近年來,計算流體力學(Computational Fluid Dynam ics,CFD)已經(jīng)廣泛應用于汽車各方面的模擬,也包括對汽車噪聲污染的研究,相對于傳統(tǒng)研究方法,其具有以下優(yōu)點:可以代替難以實施的試驗、節(jié)省研發(fā)經(jīng)費,更加快捷,且準確性也可以得到保證[5]。文獻[1]運用 GT-power軟件建立發(fā)動機系統(tǒng)仿真模型,分析進排氣管長度對于發(fā)動機充氣效率的影響[6];文獻[2]采用GT-power軟件對某汽油機進排氣口噪聲進行了模型計算,得到管口處的聲學特性,并進行了該發(fā)動機進氣口處的噪聲試驗,以驗證進氣口噪聲模擬計算結(jié)果[7];文獻[3]利用三維建模軟件UG建立仿真計算所需的幾何模型,用Fluent軟件對發(fā)動機的進排氣系統(tǒng)進行三維瞬態(tài)數(shù)值模擬,得到其內(nèi)部的壓力場、速度場和湍動能場的分布[8]。

    文中以CFD為基礎(chǔ),使用流體數(shù)值模擬軟件STAR-CCM+對某發(fā)動機排氣系統(tǒng)空氣動力學性能進行模擬分析,研究其內(nèi)部流場結(jié)構(gòu),重點考察氣體流動均勻性,并在分析結(jié)果的基礎(chǔ)上,提出改進意見,盡可能減小排氣系統(tǒng)噪聲。

    1 數(shù)值模擬計算

    1.1 模型的建立

    仿真模型來自某車型排氣系統(tǒng)的三維CAD模型。為了節(jié)約計算成本和時間,在確保計算結(jié)果正確可靠的前提下,對模型進行了一些簡化。由于主要目的是研究排氣系統(tǒng)內(nèi)部噪聲的情況,所以忽略一些外部特征,例如彈簧等外凸裝置以簡單的曲面代替,其他對計算結(jié)果有重要影響的部位盡量保留下來。接下來將 CAD模型導入Hypermesh中進行簡化并且劃分面網(wǎng)格,再將面網(wǎng)格導入Tgrid中劃分體網(wǎng)格。模型表面附近生成5層網(wǎng)格以計算附面層的影響,其余區(qū)域使用四面體網(wǎng)格,經(jīng)過處理后的模型如圖1所示。

    1.2 計算參數(shù)和邊界條件

    1.2.1 計算參數(shù)設(shè)置

    為了提高計算的精確性,仿真計算采用Realizable K-epsilon湍流模型,適用于涉及快速應變、中等渦、局部轉(zhuǎn)捩的復雜剪切流動(如邊界層分離、塊狀分離、渦的后臺階分離、室內(nèi)通風等),空間離散采用二階迎風差分格式。迭代方式采用Simple算法,這種算法是計算不可壓流場的主要方法[9]。

    1.2.2 邊界條件設(shè)置

    為了更好地研究分析發(fā)動機排氣系統(tǒng)中的流場情況,將排氣歧管的4個入口進行編號1、2、3、4,每次只打開其中1個入口而關(guān)閉其他3個入口,進行4次模擬,如圖2所示。

    實驗測得計算域入口質(zhì)量流量為 0.090 1 kg/s,觀察不同入口的氣流影響。每次模擬的邊界條件如表1所示。

    表1 邊界條件

    1.3 排氣系統(tǒng)噪聲分析

    發(fā)動機排氣系統(tǒng)內(nèi)部流場情況復雜,單從一個方面考慮難以全面地了解其內(nèi)部噪聲情況,文中主要通過催化轉(zhuǎn)化器內(nèi)部流動均勻性分析、消音器及尾管流動噪聲來進行考慮。

    1.3.1 流動均勻性分析

    氣體流動均勻性是指氣體的物理特性在空間各點的測量結(jié)果相同的程度。在發(fā)動機排氣系統(tǒng)中,氣體流動均勻性越差,流動越不穩(wěn)定,越容易產(chǎn)生湍流,相對地噪聲也就越大。利用STAR-CCM+軟件可以得到發(fā)動機排氣系統(tǒng)中的流場流動均勻性,從而來評價發(fā)動機排氣系統(tǒng)噪聲。發(fā)動機排氣系統(tǒng)內(nèi)氣體流動均勻性和噪聲緊密相關(guān),要研究各種因素對流動均勻性的影響,必須對流動均勻性給出合理的評判標準,以便找出改善載體流動特性的有效辦法。Wendland和Matthes[10]曾用不均勻性指數(shù)研究了載體的流動問題,定義不均勻性指數(shù)

    其中,wpeak、wmean分別為截面最大速度和平均速度。這種定義的好處是簡單方便,但是只反映了極值點的流動均勻性,文中采用 Weltens[11]等人定義的氣體流動均勻性

    其中,wi為節(jié)點單元的速度;wmean為平均速度。

    n為指定面上的節(jié)點單元數(shù)目。顯然,這里用均方差定義的均勻性指數(shù)能夠更加合理、全面地反映整個載體截面的流動分布特性。

    在前級催化轉(zhuǎn)化器中間面取一個截面,通過觀察該截面上的流動均勻性來評估前級載體流動均勻性,在后級催化轉(zhuǎn)化器中間面取一個截面,通過觀察該截面上的流動均勻性來評估后級載體流動均勻性。當流動均勻性值較小時,認為其流動均勻性比較差,產(chǎn)生較大的噪聲;當流動均勻性值較大時,認為其流動均勻性較好,該部位噪聲較小,通過仿真得到的載體流動均勻性如圖3。

    由圖 3中可以看出,前級載體的流動均勻性為0.96,而后級載體流動均勻性為0.89。相對地,在前級部分氣流流動比較均勻,不容易產(chǎn)生渦流,從而前級產(chǎn)生的噪聲也相對較小,后級流動均勻性較差,流動相對不均勻,氣流在這個部分容易產(chǎn)生渦流,相對地噪聲也較大。

    1.3.2 內(nèi)部流線圖分析

    分析其流動均勻性只能定性地評估排氣系統(tǒng)的噪聲情況。在STAR-CCM+繪制出氣體流線圖,可以通過流線圖來具體觀察排氣系統(tǒng)內(nèi)氣流運動情況,這種方式較為直觀,分別打開 4個入口中的1個而關(guān)閉其他3個,通過氣體流線圖來分析消音器及尾管流動噪聲。

    將4個排氣歧管分別編號,當只打開入口1,關(guān)閉其他3個入口時,得到如圖4所示的內(nèi)部流線圖。

    從圖4可以看出,歧管入口1排出的廢氣在排氣管中內(nèi)部流線整體上較為通暢;尾管流線通順,沒有旋流產(chǎn)生;后級催化轉(zhuǎn)化器進口錐內(nèi)部有渦流產(chǎn)生,造成局部流動阻力增加。

    當只打開入口2,關(guān)閉其他3個入口時,得到如圖5所示的內(nèi)部流線圖。

    從圖5中可以看出,歧管入口2排出的廢氣在排氣管內(nèi)部流線整體上較為通暢;尾管流線通順,沒有旋流產(chǎn)生。

    圖 6顯示,后級催化轉(zhuǎn)化器進口錐內(nèi)部有渦流產(chǎn)生,造成局部流動阻力增加;歧管內(nèi)產(chǎn)生紊亂的渦流,造成歧管流動阻力增加。

    當只打開入口3,關(guān)閉其他3個入口時,得到如圖7所示的內(nèi)部流線圖。

    從圖7中可以看出,歧管入口3排出的廢氣在排氣管內(nèi)部流線整體上較為通暢;尾管流線通順,沒有旋流產(chǎn)生;而后級催化轉(zhuǎn)化器進口錐內(nèi)部有渦流產(chǎn)生,造成局部流動阻力增加;圖中圓圈處折轉(zhuǎn)角較為急劇,增加流動阻力;歧管內(nèi)產(chǎn)生紊亂的渦流,造成歧管流動阻力增加。

    當只打開入口4,關(guān)閉其他3個入口時,得到如圖8所示的內(nèi)部流線圖。

    從圖8中可以看出,歧管入口4排出的廢氣在排氣管內(nèi)部流線整體上較為通暢;尾管流線通順,沒有旋流產(chǎn)生;而后級催化轉(zhuǎn)化器進口錐內(nèi)部有渦流產(chǎn)生,造成局部流動阻力增加;歧管內(nèi)產(chǎn)生紊亂的渦流,造成歧管流動阻力增加。

    在氣流流動較為通順的區(qū)域,沒有旋流產(chǎn)生,相對噪聲較小,而在產(chǎn)生紊亂渦流的區(qū)域,由于流動阻力的增加,也會相應產(chǎn)生流動噪聲。

    1.3.3 總結(jié)

    通過對流體流動均勻性和內(nèi)部流線圖的分析可以看出:前級催化轉(zhuǎn)化器的流動均勻性平均值為 0.96,流動均勻性良好,后級催化轉(zhuǎn)化器流動均勻性平均值為0.89,相比前級會產(chǎn)生較大噪聲;歧管以及后級催化轉(zhuǎn)化器進口錐有渦流產(chǎn)生,會造成局部流通阻力增加;后級催化轉(zhuǎn)化器載體內(nèi)高速區(qū)域低于指標,表明載體有效利用面積略少。

    2 優(yōu)化方案

    根據(jù)分析得到的結(jié)論,該排氣系統(tǒng)總體噪聲情況較好,但應對一些部位進行改動以進一步減小流動噪聲。

    該系統(tǒng)后級載體流動均勻性以及高速區(qū)域值較差,并且后級載體進口錐段內(nèi)產(chǎn)生渦流,均易產(chǎn)生流動噪聲。根據(jù)以上分析提出以下建議。

    方案1,增大圖9中所示的排氣管的管徑。

    在流線圖的分析中可以看出此處的管徑較小,氣體轉(zhuǎn)角較為劇烈,通過此處的流動阻力較大,從而產(chǎn)生流動噪聲。可以增大此處管徑,使氣流平穩(wěn)通過,以減小氣流噪聲。

    方案2,后級催化轉(zhuǎn)化器選用直徑略小的載體。

    跟方案 1相似,氣流從排氣管進入后級催化轉(zhuǎn)化器時,所經(jīng)過的轉(zhuǎn)角較大??梢栽诓桓淖児軓降那闆r下,后級催化轉(zhuǎn)化器選用直徑略小的載體,也可以起到減小流動阻力的效果。

    方案1和方案2都是為了使氣流在后級催化轉(zhuǎn)化器處能平穩(wěn)通過,采用不同方式來減小流動阻力,從而達到抑制流動噪聲的目的。

    3 結(jié) 論

    1)通過對汽車排氣系統(tǒng)的數(shù)值模擬計算,得到計算域內(nèi)流場分布,分析其內(nèi)部流場特性和氣動阻力產(chǎn)生的原因。

    2)分別考察催化轉(zhuǎn)化器內(nèi)流動均勻性和打開不同歧管入口時消音器及尾管內(nèi)部流線圖,具體研究分析了噪聲產(chǎn)生的部位和原因。

    3)分析表明后級催化轉(zhuǎn)化器進口處易產(chǎn)生渦流從而產(chǎn)生流動噪聲,根據(jù)分析結(jié)果提出 2種改進方案以達到減小噪聲的目的。

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    U464.134+.4:U467.4+93

    A

    10.14175/j.issn.1002-4581.2015.02.009

    1002-4581(2015)02-0033-05

    2014?12?16

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