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    T300/BMP316聚酰亞胺基復(fù)合材料層壓板表面損傷研究

    2015-10-31 09:15:10紀(jì)斌逸許國棟蔣蔚陳靜
    建材與裝飾 2015年23期
    關(guān)鍵詞:聚酰亞胺試件復(fù)合材料

    紀(jì)斌逸 許國棟 蔣蔚 陳靜

    (中航復(fù)合材料有限責(zé)任公司 北京市 101300)

    T300/BMP316聚酰亞胺基復(fù)合材料層壓板表面損傷研究

    紀(jì)斌逸許國棟蔣蔚陳靜

    (中航復(fù)合材料有限責(zé)任公司北京市101300)

    T300/BMP316耐高溫復(fù)合材料,主要應(yīng)用于高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)的冷端部件、高速飛行器和導(dǎo)彈的短時(shí)耐熱結(jié)構(gòu)和功能結(jié)構(gòu)。由于復(fù)合材料本身不耐磕碰,容易造成表面損傷,因此,本研究設(shè)計(jì)了幾種表面損傷的類型,并對此類損傷對層壓板的性能影響進(jìn)行了評(píng)估。

    聚酰亞胺;復(fù)合材料

    1 研究背景

    先進(jìn)復(fù)合材料(Advanced Composites Material,簡稱ACM)專指可用于加工主承力結(jié)構(gòu)和次承力結(jié)構(gòu)、其剛度和強(qiáng)度性能相當(dāng)于或超過鋁合金的復(fù)合材料。ACM具有質(zhì)量輕,較高的比強(qiáng)度、比模量、較好的延展性、抗腐蝕、隔熱、隔音、耐高(低)溫等特點(diǎn),已被大量運(yùn)用到航空航天、醫(yī)學(xué)、機(jī)械、建筑等行業(yè)[1~2]。在高溫領(lǐng)域,BMP316聚酰亞胺樹脂為耐熱性能和抗熱氧化穩(wěn)定性能優(yōu)良的熱固性樹脂,主要用于在熱壓罐中固化成型復(fù)合材料結(jié)構(gòu)件。熱壓成型聚酰亞胺基復(fù)合材料主要應(yīng)用于高性能航空發(fā)動(dòng)機(jī)的冷端部件、高速飛行器和導(dǎo)彈的短時(shí)耐熱結(jié)構(gòu)和功能結(jié)構(gòu)。典型產(chǎn)品如航空發(fā)動(dòng)機(jī)的外涵機(jī)匣、進(jìn)氣機(jī)匣、葉片、噴口調(diào)節(jié)片等,巡航導(dǎo)彈頭錐、進(jìn)氣道整流罩,空空導(dǎo)彈舵翼面、雷達(dá)天線罩等。是航空航天等領(lǐng)域耐熱結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)減重和功能化的重要材料,成為航空航天領(lǐng)域應(yīng)用廣泛的材料品種[3]。復(fù)合材料構(gòu)件在使用過程中,由于各種原因,導(dǎo)致表面磕碰損傷,本研究設(shè)計(jì)了幾種表面損傷的類型,并對此類損傷對層壓板的性能影響進(jìn)行了評(píng)估。

    2 試驗(yàn)件準(zhǔn)備

    機(jī)械損傷試件采用T300/BMP316復(fù)合材料,按照復(fù)合材料外涵機(jī)匣鋪層及制造工藝壓制,試件尺寸為300mm×80mm× 2.6mm,鋪層為[45/-45/90/90/-45/0/90/0/45/90]s,單層厚度0.12mm,正反各貼有厚度0.1mm的EW100/BMP316玻璃布。貼補(bǔ)法修理的試件同機(jī)械損傷試件,TC4鈦合金補(bǔ)片直徑為56mm,厚1.5mm,鉚接在試件上。所有試件兩端均有尺寸為60mm×80mm×2.0mm的玻璃鋼加強(qiáng)片。

    表1給出了用于研究的試驗(yàn)件六種狀態(tài)及其相應(yīng)數(shù)量。本研究共進(jìn)行了兩種試驗(yàn)項(xiàng)目:靜強(qiáng)度拉伸試驗(yàn)和疲勞試驗(yàn)。每一種狀態(tài)(即每一組)的試驗(yàn)件,編號(hào)后兩位為01~06的用于進(jìn)行靜強(qiáng)度試驗(yàn),編號(hào)后兩位為07~12的用于疲勞試驗(yàn),其中編號(hào)后兩位為11、12的進(jìn)行100次預(yù)定疲勞載荷譜,編號(hào)后兩位為07~10的共進(jìn)行200次疲勞載荷譜。

    試件編號(hào)形如圖1。

    例如:某試件編號(hào)為A4-D20H10-08,則其表示的是第4組第8個(gè)試件,該試件未進(jìn)行修補(bǔ),含有直徑20mm深1.0mm的機(jī)械損傷。

    表1 試驗(yàn)件

    圖1 

    試驗(yàn)前需對試件全面探傷。使用超聲C掃描對試驗(yàn)件進(jìn)行無損檢測,記錄缺陷和損傷情況,附錄C給出了各試驗(yàn)件試驗(yàn)前的無損檢測結(jié)果。圖2給出了部分試件試驗(yàn)前的無損檢測圖。

    圖2 A3組試驗(yàn)前無損檢測圖

    應(yīng)變片選擇符合GB/T13992-92的A級(jí)要求。機(jī)械損傷試件(第A1、A2、A3、A4組試件)應(yīng)變片粘貼位置如圖3所示,圖中括號(hào)里面的數(shù)字指試件背面相應(yīng)位置處的應(yīng)變片。

    圖3 機(jī)械損傷試件應(yīng)變片粘貼位置圖

    無損傷應(yīng)變片粘貼位置如圖4所示。

    圖4 無損傷試件應(yīng)變片粘貼位置圖

    貼補(bǔ)法修理試件位置如圖5所示。

    圖5 貼補(bǔ)修理試件應(yīng)變片粘貼位置圖

    3 試驗(yàn)過程

    3.1靜強(qiáng)度試驗(yàn)

    將試件夾持在試驗(yàn)機(jī)上,施加載荷進(jìn)行靜強(qiáng)度試驗(yàn)。圖6給出了靜強(qiáng)度試驗(yàn)加載譜。

    圖6 靜強(qiáng)度試驗(yàn)載荷加載譜

    3.1.1屈服強(qiáng)度拉伸試驗(yàn)

    以1mm/min的加載速度,施加拉伸載荷至16608N,保載5min。

    3.1.2極限強(qiáng)度拉伸試驗(yàn)

    屈服強(qiáng)度拉伸試驗(yàn)后,如果試驗(yàn)件仍有承載能力,以1mm/min的加載速度繼續(xù)施加拉伸載荷至24912N,保載5min。

    3.1.3破壞強(qiáng)度拉伸試驗(yàn)

    極限強(qiáng)度拉伸試驗(yàn)后,如果試驗(yàn)件仍有承載能力,以1mm/ min的加載速度繼續(xù)施加拉伸載荷至33216N,保載5min;如果試驗(yàn)件仍有承載能力繼續(xù)加載直至試驗(yàn)件破壞。試驗(yàn)過程照片見圖7。

    圖7 靜力試驗(yàn)照片

    3.2疲勞試驗(yàn)

    對每組試驗(yàn)件編號(hào)末尾為07~12的試件進(jìn)行疲勞試驗(yàn),圖8為疲勞試驗(yàn)照片。

    3.2.1低循環(huán)疲勞強(qiáng)度試驗(yàn)

    按照表2中1~10的順序,施加表3中載荷,重復(fù)100次。低周疲勞試驗(yàn)結(jié)束后,對所有試件進(jìn)行第二次無損檢測。

    3.2.2剩余強(qiáng)度試驗(yàn)

    完成低循環(huán)疲勞強(qiáng)度試驗(yàn)后,如果試驗(yàn)件仍有承載能力,進(jìn)行剩余強(qiáng)度試驗(yàn)。圖9為剩余強(qiáng)度試驗(yàn)照片。

    圖8 疲勞試驗(yàn)照片

    表2 循環(huán)載荷譜

    圖9 疲勞后剩余強(qiáng)度拉伸試驗(yàn)

    (1)選取兩件試驗(yàn)件(這里取每組編號(hào)末尾為11、12的兩件試驗(yàn)件)施加拉伸載荷直至試驗(yàn)件破壞,記錄破壞載荷;

    (2)對剩余試驗(yàn)件繼續(xù)施加表3中循環(huán)載荷,重復(fù)100次后,若試驗(yàn)件仍具有承載能力,則停止低循環(huán)疲勞試驗(yàn),對試驗(yàn)件進(jìn)行第三次無損檢測;

    (3)對完成(2)條所要求試驗(yàn)后仍具有承載能力的試驗(yàn)件施加拉伸載荷直至試驗(yàn)件破壞。

    4 試驗(yàn)結(jié)果

    4.1靜強(qiáng)度試驗(yàn)

    表3給出了靜強(qiáng)度試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)結(jié)果,以下各值均為平均值。其中,強(qiáng)度比例指該組試件平均剩余強(qiáng)度與無損傷組(A5組)平均剩余強(qiáng)度的比值,破壞應(yīng)變比例指該組試件平均破壞應(yīng)變與無損傷組平均破壞應(yīng)變的比值。為了直觀比較,圖10給出了靜力試驗(yàn)結(jié)果柱形圖。

    表3 靜強(qiáng)度試驗(yàn)統(tǒng)計(jì)結(jié)果

    由表3的試驗(yàn)結(jié)果可見,對于φ10的機(jī)械損傷,損傷深度由0.5mm增加到1.0mm,拉伸強(qiáng)度降低。

    4.2疲勞強(qiáng)度試驗(yàn)

    圖10 靜力試驗(yàn)結(jié)果柱形圖

    圖11 靜力試驗(yàn)后試件破壞照片

    表4給出了兩次疲勞后的拉伸剩余強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)值。為了直觀比價(jià),圖12給出了由表4繪制出的靜強(qiáng)度和一次疲勞、二次疲勞后剩余強(qiáng)度的對比圖。圖13為疲勞后試件剩余強(qiáng)度拉伸破壞照片。

    表4 疲勞后剩余強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)值

    圖12 靜強(qiáng)度和一次疲勞、二次疲勞后剩余強(qiáng)度的對比圖

    圖13 試件疲勞后剩余強(qiáng)度拉伸破壞照片

    5 試驗(yàn)結(jié)論

    由試驗(yàn)結(jié)果可以得出以下結(jié)論:

    (1)對試件加載200次預(yù)定疲勞載荷譜,無損傷試件沒有產(chǎn)生任何損傷,其拉伸強(qiáng)度值無明顯變化;四種給定損傷形式的試件以及修理以后的試件,其預(yù)制損傷無明顯擴(kuò)展,拉伸強(qiáng)度值無明顯變化??梢娫搹?fù)合材料板在預(yù)定載荷譜下具有很好的疲勞特性。

    (2)由試驗(yàn)結(jié)果可見,含直徑10mm,深0.5mm機(jī)械損傷的試件相對于無損傷試件,其靜強(qiáng)度降低了3%,破壞應(yīng)變降低了4%;含直徑20mm,深0.5mm機(jī)械損傷的試件相對于無損傷試件,其靜強(qiáng)度降低了13%,破壞應(yīng)變降低了14%??梢娦〕叽绲谋砻娣谴┩笓p傷對試件的強(qiáng)度影響較小。

    (3)A3組與A1組對比,損傷深度相同,損傷面積增加三倍,強(qiáng)度降低81MPa,降低10.9%;A4組與A2組對比,損傷深度相同,損傷面積增加三倍,強(qiáng)度降低85MPa,降低15%;A2組與A1組對比,損傷面積相同,損傷深度增加一倍,強(qiáng)度降低167MPa,降低22.5%;A4組與A3組對比,損傷面積相同,損傷深度增加一倍,強(qiáng)度降低171MPa,降低25.9%。由以上對比可見,一定損傷范圍內(nèi),損傷深度是比損傷面積更重要的影響強(qiáng)度的參量。

    (4)B1組與A4組對比可見,本試驗(yàn)采用的修補(bǔ)方法不能達(dá)到提高強(qiáng)度的目的。分析原因可能是由于鉚接修理對試驗(yàn)件引入的損傷超過了原預(yù)制損傷。

    [1]萬喜偉,王海青,彭公秋,等.國產(chǎn)碳纖維在某型號(hào)復(fù)合材料壁板的應(yīng)用情況分析.航空制造技術(shù),2014(15):50~51.

    [2]萬喜偉,王海青,徐洪波,等.某大型復(fù)合材料結(jié)構(gòu)膠接面次生缺陷解決過程分析.航空制造技術(shù),2014(11):96~97.

    [3]陽燦,周洪飛.石英玻璃纖維布增強(qiáng)BMP350聚酰亞胺樹脂基復(fù)合材料性能研究.航空制造技術(shù),2014(15):56~57.

    TB332

    A

    1673-0038(2015)23-0162-03

    2015-5-22

    紀(jì)斌逸(1982-),男,江蘇金壇人,工程師,碩士,研究方向?yàn)閺?fù)合材料。

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