Cu-3鎳銅合金砂帶磨削試驗(yàn)研究

路　勇　黃　云　尹　咸　陳育輝

1.重慶大學(xué),重慶,4000302.重慶市材料表面精密加工及成套裝備工程技術(shù)研究中心,重慶,400021

Cu-3鎳銅合金砂帶磨削試驗(yàn)研究

路勇1,2黃云1,2尹咸1,2陳育輝1,2

1.重慶大學(xué),重慶,4000302.重慶市材料表面精密加工及成套裝備工程技術(shù)研究中心,重慶,400021

分析了Cu-3鎳銅合金砂帶磨削加工過程中,砂帶粒度和磨削用量的不同對磨削加工效率、工件表面質(zhì)量和砂帶磨損的影響。采用氧化鋁磨料砂帶在不同的砂帶線速度或磨削壓力下對鎳銅合金進(jìn)行了工藝試驗(yàn),對材料去除量、工件表面粗糙度和砂帶磨損量進(jìn)行了測量。研究表明:增加砂帶線速度和磨削壓力可在一定程度上提高材料去除率和磨削比;隨著磨削壓力的增大,工件表面粗糙度呈增大趨勢；隨著砂帶粒度的增大,工件表面粗糙度呈減小趨勢；砂帶線速度為25 m/s，磨削壓力為43 N,砂帶粒度為P240時(shí)，鎳銅合金綜合磨削效果最好。

砂帶磨削;表面粗糙度;砂帶磨損;Cu-3鎳銅合金

0　引言

船用螺旋槳是決定一艘船性能的一個(gè)重要因素,它的制造精度直接影響整個(gè)推進(jìn)系統(tǒng)。螺旋槳材料多為有較好的室溫力學(xué)性能和高溫強(qiáng)度、耐蝕性好、易加工、無磁性的鎳銅合金。

目前,船用螺旋槳葉片大多是先進(jìn)行銑削加工,然后再用大量的人工修磨來完成的，這樣就導(dǎo)致其加工費(fèi)時(shí)、費(fèi)力，加工精度難以保證[1-2]。砂帶磨削是一種優(yōu)質(zhì)、高效、低能耗的新型工藝技術(shù)，具有磨削、研磨和拋光等多重作用，加工表面發(fā)熱少,磨削后表面粗糙度小,表面完整性好[3-4]，即使干磨也不易燒傷工件，具有“冷態(tài)加工”的美譽(yù)[3-5]。本試驗(yàn)是利用砂帶磨床對鎳銅合金進(jìn)行砂帶磨削的基礎(chǔ)性工作，它涉及磨料與材料的交互作用機(jī)理、材料表面質(zhì)量、砂帶磨損、砂帶磨削工藝與參數(shù)選擇及其優(yōu)化等內(nèi)容。

本文采用3種不同粒度的砂帶分別對Cu-3鎳銅合金進(jìn)行了磨削試驗(yàn)，分析了砂帶粒度及磨削用量的不同對磨削加工效率、砂帶磨損及表面粗糙度的影響,研究了材料去除及砂帶磨損機(jī)理，力求得出高效、高質(zhì)磨削加工工藝?yán)碚摵驮囼?yàn)依據(jù)。

1　試驗(yàn)條件和方法

(1)試驗(yàn)材料。試驗(yàn)材料選用Cu-3鎳銅合金，材料的尺寸為154 mm×35 mm×17.5 mm，成分如表1所示。

表1　化學(xué)成分質(zhì)量分?jǐn)?shù)　%

(2)試驗(yàn)裝置?；谶x用的砂帶和材料，本試驗(yàn)在重慶三磨海達(dá)磨床有限公司開發(fā)的砂帶磨床上進(jìn)行試驗(yàn)。

(3)試驗(yàn)條件。試驗(yàn)在不同粒度的砂帶和工件組合下進(jìn)行，分析磨削參數(shù)對材料去除率、磨削比和表面粗糙度的影響,表2所示為試驗(yàn)條件。

表2　試驗(yàn)條件

試驗(yàn)時(shí)采用精度為0.1 g的電子秤測量工件質(zhì)量,用TR200粗糙度儀測量工件表面粗糙度,用秒表記錄磨削時(shí)間,同時(shí)配備相應(yīng)的變頻器對主動輪進(jìn)行矢量變頻調(diào)速以實(shí)現(xiàn)無級調(diào)速。為提高試驗(yàn)結(jié)果的可靠性,重復(fù)試驗(yàn)5次,觀察平均效應(yīng),從而減少隨機(jī)因素的影響。

2　試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1材料去除率的影響因素研究

材料去除率是砂帶單位時(shí)間去除被加工材料的體積(質(zhì)量)[6]。實(shí)際測量中采用的標(biāo)準(zhǔn)材料去除率計(jì)算公式為

式中,Δm為磨削前后試件的質(zhì)量差,g;Δt為磨削時(shí)間,s;B為砂帶寬度,mm。

由上式可以看出,在試驗(yàn)過程中,砂帶寬度一定時(shí),可以通過減小磨削時(shí)間，即通過增加砂帶線速度來增加工件材料去除率。

砂帶磨削過程涉及諸多因素，如磨床特性、工件幾何形狀、材料性能、砂帶種類、粒度及磨削用量等，這些因素均對磨削過程有很大的影響,從而產(chǎn)生不同的磨削結(jié)果,其中,材料去除率是表現(xiàn)這些因素影響的重要結(jié)果之一[7]。本文在磨床特性一定的情況下,采用VSM公司的KK718X氧化鋁磨料的砂帶,分別用P120、P240兩種粒度的砂帶對Cu-3鎳銅合金進(jìn)行了磨削試驗(yàn),主要研究磨削用量及磨料粒度等對材料去除率的影響。

2.1.1砂帶線速度的影響

砂帶線速度對材料去除率的影響如圖1所示。材料去除率Zw在一定程度上隨砂帶線速度vs增加而增加，但當(dāng)vs增加到一定程度時(shí),Zw的增加緩慢甚至不明顯。材料去除率Zw在前期增加的主要原因是,砂帶線速度vs的增加使單位時(shí)間內(nèi)參與切削的磨粒增加,并且高速條件下的鈍化磨粒也能產(chǎn)生磨屑,所以材料切除率增加。材料切除率Zw在后期增加速度變緩的主要原因是，砂帶線速度vs的增加使砂帶上的磨粒受工件表面的反沖擊頻率增大,彈性砂帶退讓也增大，引起了砂帶磨粒切刃實(shí)際切入深度減小。磨料粒度的不同時(shí)，同種磨料砂帶磨削產(chǎn)生的效果也不同。砂帶線速度在20～30 m/s范圍內(nèi)時(shí),P120砂帶材料去除率幾乎是P240砂帶材料去除率的2倍。

圖1　砂帶線速度vs對材料去除率Zw的影響(壓力Fn=31 N)

2.1.2磨削壓力的影響

磨削壓力對材料去除率的影響如圖2所示。對Cu-3鎳銅合金材料進(jìn)行變壓力磨削時(shí)，材料去除率隨法向磨削壓力的增大近似線性增長。這是因?yàn)殡S著磨削壓力的增大，單位時(shí)間內(nèi)參與磨削的單顆磨粒平均載荷增大，導(dǎo)致切削深度增加，材料去除量增大。但磨削壓力并不是越大越好，壓力太大，機(jī)床振動加劇,磨粒破碎加快、脫落嚴(yán)重，甚至整個(gè)砂帶斷裂，從而影響砂帶的使用壽命，使得砂帶磨削能力反而下降[3],材料去除率減小。因此，為了得到較高的材料切除率，就要使磨粒較深地壓入工件，同時(shí)避免切削深度過大導(dǎo)致氧化鋁磨粒的快速磨損。P120的氧化鋁磨料砂帶的材料去除率增長速度較快，是P240氧化鋁磨料砂帶材料去除率增長速度的2倍。磨削壓力在30～50N范圍內(nèi)，P120的砂帶材料去除率幾乎是P240砂帶的2倍。

圖2　磨削壓力對材料去除率Zw的影響(vs=20 m/s)

2.2磨削比的影響因素研究

磨削比G為砂帶去除工件質(zhì)量mw與砂帶磨損質(zhì)量m0之比,是表征砂帶磨削過程耐磨性的重要參數(shù)，反應(yīng)了砂帶磨損與材料去除量的關(guān)系，也是指導(dǎo)砂帶磨削工藝的一個(gè)重要依據(jù)。在實(shí)際測量中采用的磨削比計(jì)算公式為

G=mw/m0

2.2.1砂帶線速度的影響

砂帶線速度對磨削比的影響如圖3所示:磨削比在一定程度上隨砂帶線速度vs增加而增加,但是當(dāng)vs增加到一定程度時(shí),磨削比增加變得緩慢甚至不明顯。隨著砂帶線速度vs的增加,單位時(shí)間內(nèi)經(jīng)過磨削區(qū)的磨粒數(shù)目增加,即有效切削刃數(shù)目增加。但vs過高時(shí),單顆磨粒切刃在磨削區(qū)的駐留時(shí)間縮短,會導(dǎo)致磨粒不足以切入工件表面,只產(chǎn)生滑擦、耕犁作用[8],從而影響材料去除質(zhì)量的繼續(xù)提高，使得磨削比增加變慢。另一方面，砂帶線速度越大，砂帶散熱就越慢，在磨削過程中，會累積大量的熱。這加快了砂帶的磨損，增大了砂帶的磨損量，從而導(dǎo)致磨削比增加變慢。

圖3　砂帶線速度vs對磨削比的影響(壓力Fn=31 N)

2.2.2磨削壓力的影響

圖4　磨削壓力對磨削比的影響(vs=20 m/s)

磨削壓力對磨削比的影響如圖4所示。磨削壓力不同造成了磨削效果不同,通過對比分析可知，隨著磨削壓力的增加,兩種材料表現(xiàn)出的規(guī)律基本一致,即磨削比呈先上升后下降的趨勢。隨著磨削力的增大，單位時(shí)間內(nèi)參與磨削的單顆磨粒平均載荷增大，切入工件更加深入，磨料磨削能力增強(qiáng)使得材料去除更多。但磨削壓力過大時(shí)，砂帶磨削能力反而下降，材料去除率減小,砂帶磨損加劇,磨削比下降。由圖5可以看出,P120砂帶比P240砂帶的磨削比大得多，磨削壓力在30～50 N范圍內(nèi),P120砂帶材料的去除率幾乎是P240砂帶的2倍,故磨削時(shí)可選擇P120砂帶進(jìn)行大余量加工。

2.3表面粗糙度的影響因素研究

磨削加工一般作為機(jī)械零件的最終加工工序，其主要目的是保證零件的表面粗糙度和形狀精度。磨削表面的創(chuàng)成過程是磨粒與工件表面材料相互干涉的最終結(jié)果，由于磨削過程復(fù)雜，影響表面粗糙度的因素眾多，磨削過程的物理關(guān)系往往很難精確表達(dá)[9-10]。

2.3.1磨削壓力對表面粗糙度的影響

磨削壓力與表面粗糙度的關(guān)系如圖5所示。由圖5可知，表面粗糙度隨著磨削壓力的增大而增加。磨削壓力較小(30 N以下)時(shí),增加得較快;磨削壓力較大時(shí),增加得緩慢。這是因?yàn)楸砻娲植诙鹊拇笮≈苯优c參與磨削的磨粒數(shù)Ng和磨粒的形狀有關(guān)。在較小的磨削壓力下,Ng隨著的壓力的增大而增加,Ng的增加使磨削量均勻,因此表面粗糙度降低。但是在較大的磨削壓力下,磨粒的快速磨損使得表面粗糙度增加變得緩慢。

圖5　磨削壓力對表面粗糙度的影響(vs=20 m/s)

2.3.2砂帶粒度對表面粗糙度的影響

圖6　砂帶粒度對表面粗糙度的影響(壓力Fn=31 N;vs=20 m/s)

砂帶粒度是影響表面粗糙度的最主要因素,由圖6可以看出,表面粗糙度會隨著砂帶粒度的增大而減小,P60和P120砂帶磨削時(shí),表面粗糙度較大,P240砂帶磨削時(shí)，表面粗糙度較小,因此磨削加工時(shí)可選用P240砂帶進(jìn)行高精度加工。表面粗糙度還與其他因素有關(guān)，依次是磨削壓力、砂帶線速度以及接觸輪硬度等。

3　正交試驗(yàn)

影響砂帶磨削加工效率、工件表面質(zhì)量和砂帶磨損的因素很多，為了有效減少試驗(yàn)次數(shù)并找到影響因素的規(guī)律,在了解大致的磨削參數(shù)范圍后,采用正交實(shí)驗(yàn)的方法研究Cu-3鎳銅合金材料砂帶磨削過程中材料的去除量、工件表面粗糙度、砂帶磨損量及其規(guī)律，以找出砂帶磨削加工該型材料的最優(yōu)化參數(shù)。正交試驗(yàn)因素如表3所示,采用L9(33)進(jìn)行三因素三水平正交試驗(yàn)。

表3　正交試驗(yàn)因素表

通過正交試驗(yàn)確定試驗(yàn)因素的優(yōu)水平和最優(yōu)水平組合,試驗(yàn)結(jié)果如表4～表6所示。表5、表6中,K1為各因素1水平所對應(yīng)的試驗(yàn)指標(biāo)之和,k1=K1/3,則A因素1水平所對應(yīng)的試驗(yàn)指標(biāo)之和為KA1,kA1=KA1/3。

表4　試驗(yàn)因素組合

表5　材料去除率　g/min

表6　表面粗糙度　 μm

根據(jù)正交設(shè)計(jì)的特性,對A1、A2、A3來說,3組試驗(yàn)的試驗(yàn)條件是完全一樣的，可進(jìn)行直接比較。根據(jù)kA1、kA2、kA3(kA1為A因素對應(yīng)的k1的值)的大小可以判斷A1、A2、A3對試驗(yàn)指標(biāo)的影響。試驗(yàn)指標(biāo)為材料去除率時(shí)，由表5可得:kA3>kA2>kA1,因此可斷定A3為A因素的優(yōu)水平。同理可并確定B3、C2分別為B、C因素對材料去除率的優(yōu)水平，A2、B1、C3分別為A、B、C因素對表面粗糙度的優(yōu)水平。根據(jù)各指標(biāo)不同水平平均值確定各因素的優(yōu)化水平組合。材料去除率優(yōu)化水平組合的結(jié)果為A3B3C2,表面粗糙度的優(yōu)化水平組合的結(jié)果為A2B1C3。

以上3個(gè)指標(biāo)單獨(dú)分析出的優(yōu)化結(jié)果為A3B3C2和A2B1C3，因此必須根據(jù)因素的影響主次綜合考慮進(jìn)而確定最佳工藝條件。試驗(yàn)指標(biāo)為表面粗糙度時(shí),由表6可得：RC>RB>RA,因此對于因素C,其對表面粗糙度影響大小排第一位，此時(shí)取C3;而因素C對材料去除率影響排次要第二位,為次要因素,因此由上述優(yōu)化結(jié)果C可取C2或C3。但取C2時(shí),表面粗糙度較大，按照工件加工要求，在滿足表面粗糙度Ra≤0.6 μm的精度要求下,力求得到較高材料去除率,故C因素取C3。同理可分析A因素取A3,B因素取B3。優(yōu)組合為A3B3C3,即砂帶線速度為25 m/s,磨削壓力為43 N,砂帶粒度為P240時(shí)，綜合磨削效果達(dá)到最好。

4　結(jié)論

(1)增加砂帶線速度和磨削壓力可在一定程度上提高材料去除率和磨削比，但隨著砂帶線速度和磨削壓力的增加，材料去除率和磨削比增大變得緩慢，因此砂帶線速度和磨削壓力并非越大越好。

(2)隨著磨削壓力的增大，工件表面粗糙度呈增大趨勢，因此可根據(jù)表面粗糙度的要求選擇合適的磨削壓力。

(3)砂帶粒度是影響表面粗糙度的主要因素，表面粗糙度隨著砂帶粒度的增大而減小，因此可根據(jù)表面粗糙度的要求選擇合適的砂帶粒度。

(4)通過正交試驗(yàn)得到了影響材料去除率的因素中各因素的主次順序?yàn)槟ハ鲏毫?、砂帶粒度、砂帶線速度，影響表面粗糙度的因素中各因素的主次順序?yàn)樯皫Я６取⒛ハ鲏毫?、砂帶線速度，得到鎳銅合金砂帶磨削參數(shù)的優(yōu)組合,即砂帶線速度為25 m/s,磨削壓力為43 N,砂帶粒度為P240。

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(編輯張洋)

Experimental Research on Abrasive Belt Grinding Cu-nickel-aluminum Bronze

Lu Yong1,2Huang Yun1,2Yin Xian1,2Chen Yuhui1,2

1.Chongqing University,Chongqing,400030 2.Chongqing Engineering Research Center for Material Surface Precision Machining and Whole Set Equipments,Chongqing,400021

The influences of abrasive belt granularity and different grinding parameters on grinding efficiency,workpiece surface quality and different effects of abrasive wear throughout the process of grinding Cu-nickel-aluminum bronze were analyzed herein.The processing tests were carried out by alumina oxide abrasive belts for grinding Cu-nickel-aluminum bronze in different abrasive belt speeds and grinding forces respectively,the amount of material removal rate,workpiece surface roughness and belt wear were measured.The results show that increasing abrasive belt speed and grinding force can increase the material removal rate and the wear ratio to some extents.With the grinding force increasing,the workpiece surface roughness increases.With the abrasive belt granularity increasing,the workpiece surface roughness decreases.When the abrasive belt speed is 25 m/s, the grinding force is 43 N and the abrasive belt granularity is 240,Cu-nickel-aluminum bronze grinding effects reach the best.

abrasive belt grinding;surface roughness;abrasive belt wear Cu-3;Cu-nickel-aluminum bronze

2013-09-16

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51275545)

TG580DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2015.02.006

路勇,男,1993年生。重慶大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院碩士研究生。主要研究方向?yàn)闄C(jī)電一體化及先進(jìn)制造技術(shù)。黃云,男,1962年生。重慶大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院教授、博士研究生導(dǎo)師,重慶市材料表面精密加工及成套裝備工程技術(shù)研究中心主任。尹咸,男,1989年生。重慶大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院碩士研究生。陳育輝,男,1990年生。重慶大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院碩士研究生。