周勤進 楊經(jīng)國
(中國市政工程中南設(shè)計研究總院有限公司,湖北 武漢 430010)
基于CAESARⅡ解決某隨橋跨越管道運行中的問題
周勤進 楊經(jīng)國
(中國市政工程中南設(shè)計研究總院有限公司,湖北 武漢 430010)
論述了某大型燃?xì)夤艿雷匀谎a償隨橋跨越運行中的問題,重點介紹基于CAESARⅡ軟件模擬的幾種工況,分析管道布置的合理性和影響管道運行安全的因素,并給出整改方案。
隨橋跨越;CAESARⅡ模擬;自然補償;摩擦系數(shù)
隨橋跨越是中壓燃?xì)夤艿揽缭剿w的一種重要方式,由于施工周期短、經(jīng)濟性好、維護便利等因素被廣泛應(yīng)用。其中自然補償是解決管道應(yīng)力采用較多的一種方式。在實際運行過程中,效果良好。但是對于長距離的隨橋跨越在運行過程中會遇到一定的問題,本文基于對某市隨橋敷設(shè)管道運行過程中存在的問題進行剖析。
橋梁投影全長約2770m,隨橋跨越管道長度約2760m,輸送介質(zhì)為天然氣,密度為0.82 kg/m3,設(shè)計壓力0.4MPa,管材為D325×8無縫鋼管,材質(zhì)為20#,采用自然補償,橋臺兩側(cè)對稱布置,設(shè)計最大形變量1760mm。橋形和兩端補償方式見下圖。
圖1 某大橋燃?xì)夤艿老到y(tǒng)布置圖
2.1 出現(xiàn)的問題
管道運行5年后,發(fā)現(xiàn)以下問題:
2.1.1 管道整體往南側(cè)偏移,北橋臺AB管段在冬季時頂住橋臺下的墻體;
2.1.2 N1支座變形,滾動摩擦變?yōu)榛瑒幽Σ粒?/p>
2.1.3 管道下方聚乙烯墊板脫落嚴(yán)重,原設(shè)計鋼與聚四氟乙烯滑動摩擦變?yōu)殇撆c鋼之間的滑動摩擦,摩擦系數(shù)發(fā)生變化。
2.2 分析問題
2.2.1 經(jīng)分析,造成以上問題的原因如下:
2.2.2 橋梁縱向有坡度,且兩側(cè)坡度不相等;平面呈“S”形狀,兩側(cè)弧度不相等;南北兩側(cè)光照和風(fēng)向不同對管道也有一定的影響。
2.2.3 摩擦系數(shù)發(fā)生變化導(dǎo)致管系受力和形變發(fā)生變化;
2.3 后期運行維護中存在的主要問題:
沒有建立嚴(yán)格的變形監(jiān)測管理制度,尤其是橋梁虛擬“0”點和橋臺兩側(cè)補償臂的形變監(jiān)測;
2.3.1 兩側(cè)橋臺補償區(qū)域的滾動支座設(shè)計時對滾動球進行潤滑、保護,實際潤滑油年久未更換,黃油變質(zhì),導(dǎo)致滾珠銹蝕,滾動摩擦變?yōu)榛瑒幽Σ粒?/p>
2.3.2 架空段底部聚四氟乙烯墊板脫落,管道直接與支架接觸,導(dǎo)致鋼管與聚四氟乙烯之間的摩擦變?yōu)殇撆c鋼之間的摩擦,摩擦系數(shù)增大。
工況一(設(shè)計工況): 按照兩端對稱建模,橋上管道與支座之間按鋼與聚四氟乙烯滑動摩擦考慮,摩擦系數(shù)0.2;橋臺處支座按照鋼與鋼之間滾動摩擦考慮,摩擦系數(shù)0.1(不考慮管道往南偏移)。在溫差40℃情況下,DE段管道形變?yōu)?20mm,BC管段形變量為172mm,AB段管道形變量為22.1mm,其他管段形變量較小。最大應(yīng)力點在50號節(jié)點(即D點),應(yīng)力為144MPa,占許用應(yīng)力的比例為43%,小于80%,管道柔性較好。
圖2 工況一模擬圖
工況二:運行5年后,橋梁上焊接支座上的聚四氟乙烯板掉落,變?yōu)殇撆c鋼之間的滑動摩擦,摩擦系數(shù)為0.3;橋梁下方的滾動支座銹蝕,變?yōu)榛瑒幽Σ?,摩擦系?shù)變?yōu)?.3,在溫差40℃情況下,DE段管道形變?yōu)?70mm,BC管段形變量為220mm,AB段管道形變量為13.7mm,其它管段形變量較小。
最大應(yīng)力點在70號節(jié)點(即A點彎頭處),應(yīng)力為201MPa,占許用應(yīng)力的比例為60.1%,小于80%,在安全范圍內(nèi),管道仍然可以安全運行。
圖3 工況二模擬圖
圖4 工況三模擬
經(jīng)模擬得出,在工況一、工況二情況下運行時,管道柔性較好,管道應(yīng)力較小。工況三考慮了管道倚靠橋臺的問題,當(dāng)管道依靠橋臺后,繼續(xù)往南收縮,在溫差較大情況下管道破壞。
經(jīng)以上模擬可知,橋上管道由原來的鋼與聚四氟乙烯之間的滑動摩擦變?yōu)殇撆c鋼之間的滑動摩擦,摩擦系數(shù)增大;橋下支座滾動摩擦變?yōu)榛瑒幽Σ?,摩擦系?shù)增大,管道的形變和應(yīng)力位置和大小發(fā)生變化,但是,管道總體柔性較好。當(dāng)管道往南側(cè)偏移并倚靠橋臺后,如果管道繼續(xù)膨脹,會導(dǎo)致管道破壞。
建議將管道虛擬“0”點復(fù)原,并采取措施限制管道往南偏移;更換兩側(cè)橋臺損壞的滾動支座。
5.1 燃?xì)夤艿啦捎米匀谎a償隨橋跨越大型橋梁時,在橋梁中間或者虛擬“0”點附近需采取限位或者固定措施,防止管道因多種原因向一側(cè)偏移。
5.2 補償臂設(shè)計時要考慮周圍空間大小并預(yù)留一定的余量,防止運行條件變化而導(dǎo)致管道破壞。
5.3 管道與支撐之間的摩擦系數(shù)對管道形變有較大影響,設(shè)計時要考慮摩擦系數(shù)發(fā)生變化的可能性及應(yīng)對措施。
5.4 較長距離的隨橋跨越管道,采用 C AESARⅡ軟件進行補償量和應(yīng)力校核,可進一步優(yōu)化設(shè)計,大道更好的效果。
[1] 唐永進. 壓力管道應(yīng)力分析,北京 中國石化出版社2003
[2] CAESARⅡ-管道應(yīng)力分析計算軟件 北京 北京艾思弗軟件公司,2010
U173
A
1003-5168(2015)11-142-02
周勤進(1982- ),男,湖北天門人,工程師,注冊設(shè)備工程師(動力),大學(xué)本科,從事燃?xì)夤艿垒斉?、儲運設(shè)計研究工作。