新型復(fù)合型陽(yáng)極鋼爪研究

于冠英

(中國(guó)有色(沈陽(yáng))冶金機(jī)械有限公司， 遼寧 沈陽(yáng) 110141)

新型復(fù)合型陽(yáng)極鋼爪研究

于冠英

(中國(guó)有色(沈陽(yáng))冶金機(jī)械有限公司， 遼寧 沈陽(yáng) 110141)

本文提供一種新的鋁電解槽用鋼殼鋁芯陽(yáng)極鋼爪，從理論計(jì)算和澆鑄分析、有限元分析等多方面對(duì)其結(jié)構(gòu)合理性進(jìn)行驗(yàn)證。該結(jié)構(gòu)能達(dá)到電解鋁生產(chǎn)節(jié)電降耗的目的，同時(shí)保障其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足實(shí)際生產(chǎn)使用的要求。

鋼殼鋁芯； 導(dǎo)電性能； 節(jié)電降耗

0 引言

目前通用鋁電解槽預(yù)焙陽(yáng)極均采用鑄鋼陽(yáng)極鋼爪，主要是通過(guò)鋁、鋼復(fù)合爆炸焊片與鋁導(dǎo)桿焊接，鋁導(dǎo)桿和陽(yáng)極鋼爪起傳導(dǎo)電流和承載負(fù)載的作用。由于鑄鋼的電阻比較大，在鋁電解過(guò)程中，陽(yáng)極鋼爪部分電壓降較大，損耗的電功率也大，增加電解鋁的生產(chǎn)成本。因此，如何在能源緊張的我國(guó)工業(yè)現(xiàn)代化的進(jìn)程中，采用新的生產(chǎn)技術(shù)，簡(jiǎn)化工藝，增加收益、節(jié)能降耗、減少成本，對(duì)于電解鋁企業(yè)來(lái)說(shuō)是保證其具有市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力的必要條件。本文提供了一種新型鋼鋁復(fù)合結(jié)構(gòu)陽(yáng)極鋼爪，并通過(guò)理論計(jì)算、有限元分析、鑄造模擬、電流模擬等方法驗(yàn)證了其結(jié)構(gòu)的合理性，此新型結(jié)構(gòu)具有顯著的節(jié)能效果、較高的經(jīng)濟(jì)效益，因此具有很高的推廣價(jià)值。

1 項(xiàng)目研發(fā)背景概述

鋁電解法生產(chǎn)是一種高能耗過(guò)程。根據(jù)調(diào)查，世界原鋁生產(chǎn)成本的組成當(dāng)中，其中電能占24%，而我國(guó)原鋁生產(chǎn)電能消耗占30%～40%。為此，鋁行業(yè)各大制鋁企業(yè)紛紛對(duì)電解工藝過(guò)程及電解流程進(jìn)行詳細(xì)的剖析，用以研究和探索制鋁過(guò)程節(jié)能降耗的方法和有效途徑。

通過(guò)對(duì)鋁電解過(guò)程及其關(guān)鍵設(shè)備分析發(fā)現(xiàn)，電解槽對(duì)安全性能有較高的要求，因此改造的可能性和經(jīng)濟(jì)性較差；鋁排、母線由于大量使用，其材料的導(dǎo)電性和使用經(jīng)濟(jì)性已屬于最優(yōu)選擇。陽(yáng)極方面，由于存在陽(yáng)極導(dǎo)桿與鋼爪、鋼爪與碳?jí)K屬于異種材料過(guò)渡，使得電流在流經(jīng)該位置時(shí)阻抗較為顯著；再加上單槽陽(yáng)極數(shù)量較多，因此整個(gè)車(chē)間因陽(yáng)極壓降損耗較高?？紤]陽(yáng)極使用的環(huán)境條件限制，需要研究一種高導(dǎo)電率的陽(yáng)極結(jié)構(gòu)，進(jìn)而解決阻抗引起能源浪費(fèi)的重大問(wèn)題。

我國(guó)目前大多數(shù)電解鋁生產(chǎn)企業(yè)應(yīng)用的陽(yáng)極結(jié)構(gòu)由鋁導(dǎo)桿、鋁鋼爆炸焊接復(fù)合片、鑄鋼爪組合而成。[1]主要作用是傳導(dǎo)電解電流和承載電解消耗的碳?jí)K重量，其中以導(dǎo)電為主。該結(jié)構(gòu)在使用過(guò)程中存在以下問(wèn)題：

(1) 鋁- 鋼爆炸焊片最高使用溫度較低，僅為350 ℃；

(2) 鋁- 鋼爆炸焊片增加陽(yáng)極壓降、制作和檢修成本；

(3) 鋁導(dǎo)桿與鋁- 鋼爆炸焊片鋁端采用摩擦焊也不能改變鑄鋼鋼爪橫梁導(dǎo)電性能差的本質(zhì)；

(4) 鋁導(dǎo)桿與鋁- 鋼爆炸焊片鋁端采用熔化焊，有效接觸面積小，陽(yáng)極壓降增加；

因此，降低噸鋁直流電耗是降低鋁電解生產(chǎn)成本的主要措施之一。[2]本文提供的新型鋼殼鋁芯陽(yáng)極鋼爪能夠解決結(jié)構(gòu)強(qiáng)度不足，易變形等問(wèn)題，保障達(dá)到比現(xiàn)有各種陽(yáng)極鋼爪更優(yōu)異的導(dǎo)電性能，這種結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)有：

(1) 將鑄鋼陽(yáng)極鋼爪橫梁改為鋼包鋁式的鋁鋼復(fù)合結(jié)構(gòu)陽(yáng)極鋼爪橫梁。這種設(shè)計(jì)充分發(fā)揮了金屬鋁導(dǎo)電性能優(yōu)于鑄鋼的導(dǎo)電性能的特點(diǎn)，相當(dāng)于把鋁導(dǎo)桿延伸到鋼爪橫梁內(nèi)部。采用鋼殼設(shè)計(jì)，鋼殼本身主要起承載重量和保護(hù)鋁芯不被電解質(zhì)進(jìn)行電化學(xué)腐蝕和燒損的作用。

(2) 鋁鋼復(fù)合結(jié)構(gòu)陽(yáng)極鋼爪橫梁上部直接設(shè)計(jì)制造出與橫梁鋼殼內(nèi)鋁芯相連的凸臺(tái)，用來(lái)與鋁導(dǎo)桿相連，其主要目的是取消與鋁導(dǎo)桿焊接連接而設(shè)置的鋁鋼復(fù)合爆炸焊片，使陽(yáng)極鋼爪橫梁和鋁導(dǎo)桿可以直接進(jìn)行鋁—鋁焊連接。這種設(shè)計(jì)使陽(yáng)極鋼爪橫梁既發(fā)揮了鋁材的優(yōu)良導(dǎo)電性能，又解決了鋁陽(yáng)極導(dǎo)桿與陽(yáng)極鋼爪的焊接結(jié)合。

2 基礎(chǔ)研究工作

2.1 溫度因素

傳統(tǒng)的陽(yáng)極鋼爪在使用過(guò)程中，會(huì)使電壓降升高，電流損耗增大，電功率下降，生產(chǎn)成本增大。同時(shí)在鋁- 鋼爆炸焊片處還容易出現(xiàn)復(fù)合部位開(kāi)裂、斷開(kāi)(經(jīng)查資料在溫度達(dá)到350 ℃時(shí)焊片易開(kāi)裂)，影響生產(chǎn)的正常進(jìn)行，致使鋁電解的成本增加。鋼殼鋁芯鋼爪是近年來(lái)開(kāi)發(fā)的新結(jié)構(gòu)，為了克服了上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種使用壽命長(zhǎng)，造價(jià)低，電流效率高，耗電低的節(jié)能型鋁鋼復(fù)合結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)有：

(1) 將鑄鋼陽(yáng)極鋼爪橫梁改為鋼包鋁式的鋁鋼復(fù)合結(jié)構(gòu)陽(yáng)極鋼爪橫梁。這種設(shè)計(jì)充分發(fā)揮了金屬鋁導(dǎo)電性能優(yōu)于鑄鋼的導(dǎo)電性能的特點(diǎn)，相當(dāng)于把鋁導(dǎo)桿延伸到鋼爪橫梁內(nèi)部。采用鋼殼設(shè)計(jì)，鋼殼本身主要起承載重量和保護(hù)鋁芯不被電解質(zhì)進(jìn)行電化學(xué)腐蝕和燒損的作用。

(2) 鋁鋼復(fù)合結(jié)構(gòu)陽(yáng)極鋼爪橫梁上部直接設(shè)計(jì)制造出與橫梁鋼殼內(nèi)鋁芯相連的凸臺(tái)，用來(lái)與鋁導(dǎo)桿相連，其主要目的是取消與鋁導(dǎo)桿焊接連接而設(shè)置的鋁鋼復(fù)合爆炸焊片，使陽(yáng)極鋼爪橫梁和鋁導(dǎo)桿可以直接進(jìn)行鋁—鋁焊連接。這種設(shè)計(jì)使陽(yáng)極鋼爪橫梁既發(fā)揮了鋁材的優(yōu)良導(dǎo)電性能，又解決了鋁陽(yáng)極導(dǎo)桿與陽(yáng)極鋼爪的焊接結(jié)合。

根據(jù)文獻(xiàn)顯示，鋼爪位置溫度達(dá)600 ℃，殘極時(shí)更高；橫梁溫度在200～350 ℃。在該溫度作用下，無(wú)論是鋁芯還是鋼結(jié)構(gòu)，其剛性、強(qiáng)度和導(dǎo)電性能降低現(xiàn)象顯著。鋁與鐵的電阻率，見(jiàn)表1。[3]

表1 金屬電阻率及其溫度系數(shù)

其它溫度可根據(jù)公式Rt=R20[1+α20(t-20)]計(jì)算得出，其中α鋁=0.004 29；α鋼=0.006 51。

2.2 結(jié)構(gòu)因素

結(jié)構(gòu)的合理能夠保證承載過(guò)程中僅發(fā)生微小變形(控制在金屬的收縮范圍或延伸范圍內(nèi))；同時(shí)，能夠控制腔內(nèi)鋁液凝固收縮特性。這兩個(gè)方面都是保證鋼殼與鋁芯接觸性能的重要方面。

2.3 環(huán)境因素

鋼爪在使用過(guò)程中各部分溫度雖跟電解電流有關(guān)。但經(jīng)過(guò)160 kA～600 kA現(xiàn)場(chǎng)考察情況可知，液態(tài)電解質(zhì)溫度基本都保持在930～950 ℃。因此，陽(yáng)極鋼爪的溫度也基本可確定為一個(gè)較小的有效范圍。根據(jù)文獻(xiàn)及現(xiàn)場(chǎng)簡(jiǎn)易測(cè)量，陽(yáng)極鋼爪工作時(shí)溫度，見(jiàn)表2。

表2 陽(yáng)極鋼爪工作時(shí)溫度

3 實(shí)施方案

基于以上影響因素的考慮，初步擬定了兩種新型鋼殼鋁芯的結(jié)構(gòu)形式，并逐一列出該結(jié)構(gòu)的優(yōu)缺點(diǎn)，見(jiàn)表3。

4 結(jié)構(gòu)研究基礎(chǔ)

4.1 壓降計(jì)算

針對(duì)以上實(shí)施方案的兩種新型鋼爪結(jié)構(gòu)，逐一進(jìn)行壓降計(jì)算，評(píng)估其結(jié)構(gòu)的性能及合理性。

4.1.1 第一種新型鋼殼鋁芯陽(yáng)極鋼爪的壓降計(jì)算過(guò)程

常溫下(20 ℃)的電阻值為：

2.67×10-6×6/70.88+2×

10-5×22/254=1.96×10-6Ω

因?yàn)殛?yáng)極鋼爪在電解槽內(nèi)部工作時(shí)，鋼爪的溫度達(dá)到600 ℃，橫梁的溫度大概是350 ℃。

陽(yáng)極鋼爪正常工作時(shí)的電阻：

6.5×10-6×6/70.88+ 7.9×10-5×

22/254=7.39×10-6Ω

鋼殼鋁芯鋼爪壓降：

常溫下：V20=IR=2 233×1.96×10-6=4.37 mV

表3 新型鋼爪四種結(jié)構(gòu)對(duì)照表

工作時(shí)：V600=IR工作=2 233×7.39×10-6=16.5 mV

鋼殼鋁芯橫梁的電阻：

鋼殼鋁芯橫梁壓降：

常溫下：V=IR橫梁=0.039×10-6×8 929=0.35 mV

工作時(shí)：V工作=IR橫梁工作=0.082×10-6×8 929=0.73 mV

鋼殼鋁芯凸臺(tái)壓降計(jì)算：

常溫下鋼殼鋁芯凸臺(tái)電阻：

0.53×10-7Ω

工作時(shí)鋼殼鋁芯凸臺(tái)電阻：

鋼殼鋁芯凸臺(tái)壓降：

四個(gè)鋼爪是并聯(lián)的關(guān)系根據(jù)公式1/R=1/R1+1/R2+1/R3+1/R4。

R1=R2=R3=R4；得出鋼爪總電阻R=R1/4。

鋼殼鋁芯鋼爪和橫梁壓降總和在常溫(20 ℃)為：4.37/4+0.39+0.47=1.95 mV，

鋼殼鋁芯鋼爪(600 ℃)和橫梁(350 ℃)壓降在電解槽工作時(shí)的壓降總和為16.5/4+0.73+1.16=6.02 mV，運(yùn)用第一種結(jié)構(gòu)形式的陽(yáng)極鋼爪單個(gè)陽(yáng)極鋼爪可以降低壓降。

常溫下：6.85-1.95=4.9 mV

工作時(shí)：18.44-6.02=12.42 mV

4.1.2 第二種新型鋼殼鋁芯陽(yáng)極鋼爪的壓降計(jì)算過(guò)程

由于凸臺(tái)和橫梁部分的結(jié)構(gòu)沒(méi)有變化，所以在這里只對(duì)鋼爪的壓降進(jìn)行計(jì)算：

常溫下(20 ℃)的電阻值為：

2.67×10-6×6/84.82+ 2×10-5×22/254=

1.92×10-6Ω

因?yàn)殛?yáng)極鋼爪在電解槽內(nèi)部工作時(shí)，鋼爪的溫度達(dá)到600 ℃，橫梁的溫度大概是350 ℃。

陽(yáng)極鋼爪正常工作時(shí)的電阻：

6.5×10-6×6/84.82+7.9×10-5×22/254=

7.3×10-6Ω

鋼殼鋁芯鋼爪壓降：

常溫下：V20=IR=2 233×1.92×10-6=4.29 mV

工作時(shí)：V600=IR=2 233×7.3×10-6=16.3 mV

結(jié)論：

鋼殼鋁芯鋼爪和橫梁壓降總和在常溫(20 ℃)為：4.29/4+0.39+0.47=1.93 mV。

鋼殼鋁芯鋼爪(600 ℃)和橫梁(350 ℃)壓降在電解槽工作時(shí)的壓降總和為：6.3/4+0.73+1.16=6 mV。

運(yùn)用第四種結(jié)構(gòu)形式的單個(gè)陽(yáng)極鋼爪可以降低壓降。

常溫下：6.85-1.93=4.92 mV

工作時(shí)：18.44-6=12.44 mV

綜合以上兩種結(jié)構(gòu)，考慮到壓降、剛強(qiáng)度和加工方法等因素，建議采用第二種結(jié)構(gòu)形式。

4.2 有限元分析

因?yàn)榍懊鎯煞N結(jié)構(gòu)除了鋼爪的結(jié)構(gòu)不同，其他部位的結(jié)構(gòu)類(lèi)似，所以選取第一種鋼殼鋁芯結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元靜力學(xué)分析，并按照鋼爪在現(xiàn)場(chǎng)使用過(guò)程中的實(shí)際工況添加邊界條件[4]。計(jì)算得陽(yáng)極鋼爪的變形和應(yīng)力云圖，見(jiàn)圖1～圖3。

圖1 陽(yáng)極鋼爪的變形云圖

圖2 陽(yáng)極鋼爪的局部應(yīng)力云圖

圖3 陽(yáng)極鋼爪的應(yīng)力最大處的云圖

從其結(jié)果可以看出鋼爪的最大變形值0.03 mm，見(jiàn)圖1，相對(duì)于整體結(jié)構(gòu)變形值較小，鋼爪的剛度足夠。鋼爪的最大應(yīng)力位于鋼爪的鋁導(dǎo)桿頂端圓孔處，見(jiàn)圖3，其值為15.656 MPa，遠(yuǎn)小于材料的許用應(yīng)力，因此強(qiáng)度也滿足條件。

4.3 鋁芯澆注分析

4.3.1 鋁液流動(dòng)模擬

為了查看鑄鋁過(guò)程中鋁水在鋼殼內(nèi)部的流動(dòng)和收縮情況，利用專(zhuān)業(yè)鑄造模擬軟件Procast對(duì)在金屬腔體內(nèi)鑄鋁的過(guò)程進(jìn)行仿真模擬，對(duì)鋁水的流向和速度以及凝固時(shí)間進(jìn)行監(jiān)測(cè)，得出了鋁水在澆鑄過(guò)程中的溫度變化、凝固時(shí)間和填充時(shí)間的云圖。

圖4 鋁液凝固時(shí)間示意圖

圖5 鋁液縮孔位置示意圖

圖6 凝固過(guò)程的溫度云圖

圖7 澆鑄過(guò)程中鋁芯的溫度云圖

圖8 澆鑄過(guò)程中鋼殼的溫度云圖

4.3.2 鋁液凝固收縮計(jì)算

根據(jù)膨脹率計(jì)算公式

α=(Lt-L0)/L0Δt

(1)

可得：

Lt=L0(1+αΔt)

(2)

式中Lt—溫度為t時(shí)的長(zhǎng)度；L0—基準(zhǔn)溫度時(shí)的長(zhǎng)度； Δt—溫度t與基準(zhǔn)溫度的差值。

主要考慮鋁在鋼爪和橫梁內(nèi)的收縮性，根據(jù)公式(2)進(jìn)行計(jì)算。

鋁液澆鑄溫度設(shè)為750 ℃，降至室溫(20 ℃)時(shí)的收縮率為：

(L750—L20)/L750=(750—20)×27×10-6=1.93%，降至600 ℃時(shí)的收縮率為：

(L750—L600)/L750=(750—600)×27×10-6=0.405%，降至350 ℃時(shí)的收縮率為

(L750—L350)/L750=(750—350)×25.5×10-6=1.02%，降至200 ℃時(shí)的收縮率為

(L750—L200)/L750=(750—200)×24.3×10-6=1.34%。則，橫梁長(zhǎng)度為1 030 mm時(shí)，由澆鑄溫度降至室溫時(shí)縱向收縮量為19.88 mm；當(dāng)再次由常溫升至工作溫度(350 ℃)時(shí)膨脹量為8.5 mm。橫梁寬度為76 mm時(shí)，由常溫升至工作溫度(350 ℃)時(shí)膨脹量為0.64 mm。鋼爪長(zhǎng)度為90 mm時(shí)，升至工作溫度(600 ℃)時(shí)膨脹量為1.41 mm；鋼爪直徑為Φ70 mm時(shí)，升至工作溫度(600 ℃)時(shí)膨脹量為1.09 mm。

鋼殼厚度一般為12 mm，熱膨脹量很小，且受鋼殼結(jié)構(gòu)限制，在此忽略。

因此，澆鑄時(shí)若澆口能補(bǔ)償鋁的收縮量，鋁芯與鋼殼內(nèi)表面結(jié)合較好情況下，可根據(jù)公式

鋁與鋼的間隙=鋁的膨脹量-鋼的膨脹量-鋼爪受力變形量

粗略計(jì)算工作時(shí)鋁芯外表面與鋼殼內(nèi)表面的間隙，從而確定計(jì)算電阻時(shí)的接觸面積。

小結(jié)：根據(jù)上述計(jì)算，受力時(shí)鋼殼變形量在0.5 mm以下，則在工作溫度下鋁芯與鋼殼結(jié)合面接觸良好，且具有一定壓應(yīng)力。

4.4 排氣設(shè)置

(1) 鋼爪底部氣阻位置設(shè)置排氣塞，具體尺寸需要試驗(yàn)確定；

通過(guò)查閱相關(guān)資料與陽(yáng)極鋼爪的結(jié)構(gòu)相結(jié)合，擬定采用一種簡(jiǎn)單有效的金屬型排氣塞，即用粗細(xì)合適的銅(鐵)絲，按需要截取一定長(zhǎng)度，將其一端挫平，另一端壓扁，即制成排氣塞。

每個(gè)鋼爪在容易形成氣阻的位置，即內(nèi)錐孔的地面附近開(kāi)設(shè)四個(gè)小孔，直徑大概10 mm左右，然后再用銅(鐵)絲，按需要截取一定長(zhǎng)度，將其一端挫平，另一端壓扁制成的排氣塞，塞入其中，具體形式如圖16所示。

(2) 鋼爪上部若采用新結(jié)構(gòu)1、4、5、6時(shí)，需設(shè)置上部排氣塞；采用新結(jié)構(gòu)2或3時(shí)，澆口即為排氣口，見(jiàn)圖9。

圖9 鋼爪開(kāi)設(shè)排氣塞示意組圖

4.5 電流流向分析

結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮電流流向，一是局部加強(qiáng)時(shí)應(yīng)盡量減少對(duì)鋁導(dǎo)體的隔斷；二是陽(yáng)極上電流的流通路線應(yīng)使鋁導(dǎo)體最長(zhǎng)、鋼導(dǎo)體盡量短，從而減小壓降；三是推薦縱向隔斷鋁芯加強(qiáng)方式，須保證被縱向隔開(kāi)的鋁芯成并聯(lián)方式傳導(dǎo)。

陽(yáng)極理想的電流流向?yàn)殇X導(dǎo)桿—鋁凸臺(tái)—橫梁鋁芯—鋼爪。鋼爪為并聯(lián)結(jié)構(gòu)，根據(jù)并聯(lián)電路原理，四個(gè)鋼爪的壓降相同。由于電流由鋁凸臺(tái)經(jīng)橫梁鋁芯流至鋼爪過(guò)程中，中間兩個(gè)鋼爪電流流經(jīng)線路較短，兩端兩個(gè)鋼爪線路較長(zhǎng)，見(jiàn)圖10。為了保證鋼爪壓降相同，電流在橫梁鋁芯中分流狀態(tài)為中部電流較大、兩端電流較小。

5 結(jié)論

鑄鋼陽(yáng)極鋼爪自從電解鋁產(chǎn)業(yè)采用預(yù)培槽技術(shù)以來(lái)，便一直沿用至今，經(jīng)過(guò)近50年的發(fā)展，由于受到鋼導(dǎo)電性能的制約，鑄鋼陽(yáng)極鋼爪的電耗指標(biāo)基本保持在一定水平，較難取得革命性的突破；鋼殼鋁芯橫梁陽(yáng)極鋼爪充分利用了鋼的強(qiáng)度性能和鋁優(yōu)良的導(dǎo)電性能，既滿足了傳統(tǒng)鑄鋼爪的使用強(qiáng)度要求，又增大新產(chǎn)品的導(dǎo)電率，減少新產(chǎn)品的電阻從而達(dá)到節(jié)能降耗的目的。

鋼殼鋁芯橫梁陽(yáng)極鋼爪既能滿足正常電解生產(chǎn)的強(qiáng)度要求，又具有節(jié)能效果顯著的特點(diǎn)，生產(chǎn)成本相對(duì)很低但是經(jīng)濟(jì)效益很高，隨著對(duì)陽(yáng)極鋼爪這一配件認(rèn)識(shí)的不斷深化和提高，電解鋁生產(chǎn)企業(yè)也高度重視這一配件產(chǎn)品的選購(gòu)和使用[5]，新型鋼鋁復(fù)合陽(yáng)極鋼爪的研發(fā)能給鋁廠節(jié)省的電費(fèi)支出等很可觀，因此具有較高推廣價(jià)值。

[1] 楊陽(yáng)，石巖.鋁和鋼異種金屬焊接發(fā)展現(xiàn)狀[J].長(zhǎng)春大學(xué)學(xué)報(bào)，2011，(2)：22-25.

圖10 鋼爪電流流向示意組圖

[2] 王從曾.提高陽(yáng)極鋼爪導(dǎo)電性能的途徑[J].輕金屬，2002，(10)：7-9.

[3] 成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第三版[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.

[4] 段進(jìn).ANSYS機(jī)構(gòu)分析[M].北京：北京科海電子出版社，2006.

[5] 張志強(qiáng).改善陽(yáng)極鋼爪性能、提高預(yù)焙鋁電解槽綜合經(jīng)濟(jì)效益[J].輕金屬，2001(12)：40-41.

Research of New Composite Type Anode Steel Claw

YU Guan-ying

This paper provides a new aluminum reduction cell with aluminium core steel shell anode steel claw, analyses the structure rationality for validation by the theoretical calculation, the analysis of casting, finite element analysis. By using the structure, it can be achieved energy saving and consumption reducing purposes in aluminum production, and its structural strength can meet the requirements of actual production use.

aluminum core steel shell； conductive properties； energy saving and consumption reducing

2015-01-06

于冠英(1985-)，女，遼寧沈陽(yáng)人，工程師，工程碩士在讀，主要從事產(chǎn)品設(shè)計(jì)和有限元分析工作，現(xiàn)任中國(guó)有色(沈陽(yáng))冶金機(jī)械有限公司設(shè)計(jì)研究院研發(fā)員。

TF351

B

1003-8884(2015)04-0045-06