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    AP1000核電常規(guī)島焊接低壓轉(zhuǎn)子軸頭的研制

    2015-09-02 05:45:32呂政上海重型機(jī)器廠有限公司上海200245
    裝備機(jī)械 2015年4期
    關(guān)鍵詞:常規(guī)島軸頭鋼錠

    □呂政上海重型機(jī)器廠有限公司 上海 200245

    AP1000核電常規(guī)島焊接低壓轉(zhuǎn)子軸頭的研制

    □呂政
    上海重型機(jī)器廠有限公司 上海 200245

    為攻克核電常規(guī)島大鍛件制造技術(shù)難題,通過(guò)對(duì)AP1000核電常規(guī)島焊接低壓轉(zhuǎn)子的典型部件——電機(jī)端軸頭進(jìn)行分析,研究制定了該產(chǎn)品的冶煉、鍛造和熱處理工藝方案,并立項(xiàng)開(kāi)展了1:1產(chǎn)品試驗(yàn)件的生產(chǎn)。在試制過(guò)程中,克服了制造難點(diǎn),最終生產(chǎn)出符合規(guī)范要求的試驗(yàn)件產(chǎn)品。

    美國(guó)西屋公司AP1000技術(shù)是一種先進(jìn)的“非能動(dòng)型壓水堆核電技術(shù)”,用鈾制成的核燃料在反應(yīng)堆的設(shè)備內(nèi)發(fā)生裂變而產(chǎn)生大量熱能,再用處于高壓下的水把熱能帶出,在蒸汽發(fā)生器內(nèi)產(chǎn)生蒸汽,蒸汽推動(dòng)汽輪機(jī)帶著發(fā)電機(jī)一起旋轉(zhuǎn),電就源源不斷地產(chǎn)生出來(lái),通過(guò)電網(wǎng)送到四面八方[1]。

    核電常規(guī)島的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子是發(fā)電設(shè)備的關(guān)鍵零件,轉(zhuǎn)子毛坯制造技術(shù)在汽輪機(jī)制造領(lǐng)域?qū)儆陉P(guān)鍵技術(shù),目前我國(guó)仍處于起步階段。汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子按加工或裝配方式可分為整鍛轉(zhuǎn)子、焊接轉(zhuǎn)子和套裝轉(zhuǎn)子。焊接轉(zhuǎn)子以其結(jié)構(gòu)緊湊、各部件質(zhì)量相對(duì)較輕、易于鍛造、利于保證轉(zhuǎn)子的內(nèi)在質(zhì)量、生產(chǎn)周期較短、材料利用合理等優(yōu)點(diǎn),應(yīng)用也比較廣泛[2]。

    為推進(jìn)核電項(xiàng)目中常規(guī)島汽輪機(jī)低壓焊接轉(zhuǎn)子鍛件的國(guó)產(chǎn)化生產(chǎn),提高企業(yè)在核電常規(guī)島鍛件產(chǎn)品的制造能力,上海重型機(jī)器廠有限公司對(duì)AP1000常規(guī)島汽輪機(jī)低壓焊接轉(zhuǎn)子鍛件的關(guān)鍵部件之一——電機(jī)端軸頭鍛件開(kāi)展了試制開(kāi)發(fā)。

    1 AP1000核電常規(guī)島低壓焊接轉(zhuǎn)子鍛件介紹

    1.1 概述

    AP1000核電常規(guī)島汽輪機(jī)低壓焊接轉(zhuǎn)子總共包括電機(jī)端軸頭、輪盤(pán)Ⅰ/Ⅳ、輪盤(pán)Ⅱ/Ⅲ以及調(diào)閥端軸頭6個(gè)部件,如圖1所示。

    單根低壓焊接轉(zhuǎn)子的毛坯交貨質(zhì)量約為342 t,電機(jī)端軸頭鍛件具有圓盤(pán)類(lèi)鍛件的特征,又有5 m長(zhǎng)軸的特征,具有其它部件的典型特點(diǎn),因此選定了電機(jī)端軸頭鍛件作為試驗(yàn)件進(jìn)行試制。

    圖1 AP1000核電常規(guī)島汽輪機(jī)低壓焊接轉(zhuǎn)子

    1.2 制造工藝要求

    轉(zhuǎn)子鍛件的冶煉需采用堿性電爐冶煉,采用真空碳脫氧(VCD)工藝進(jìn)行澆注;鍛造過(guò)程需保證有足夠的切除量和足夠的鍛比,確保整體組織均勻;鍛后熱處理時(shí)需經(jīng)過(guò)至少兩次以上的正、回火處理;調(diào)質(zhì)時(shí)需要垂直水淬,達(dá)到規(guī)定的使用性能。

    1.3 化學(xué)成分

    核電低壓焊接轉(zhuǎn)子選用材料為25Cr2Ni2MoV,每爐鋼水進(jìn)行熔煉分析,分析結(jié)果應(yīng)滿足表1的要求,鍛件成品的氣體含量,應(yīng)符合表2的要求。

    表1 熔煉分析要求 wt%

    表3 力學(xué)性能要求

    表2 成品氣體含量要求

    1.4 力學(xué)性能

    鍛件性能熱處理后取切向試樣,結(jié)果應(yīng)滿足表3要求。

    2 AP1000核電常規(guī)島低壓焊接轉(zhuǎn)子電機(jī)端軸頭研制

    2.1 制造工藝流程

    根據(jù)產(chǎn)品技術(shù)要求,電機(jī)端軸頭的生產(chǎn)制造流程為:冶煉→鑄錠→鍛造→鍛后熱處理→粗加工→性能熱處理→檢驗(yàn)→半精加工→去應(yīng)力處理→精加工→檢驗(yàn)→完工。

    檢驗(yàn)包括成分測(cè)試、性能測(cè)試、尺寸測(cè)量、無(wú)損檢測(cè)等。

    2.2 成分優(yōu)化

    為確保通過(guò)水冷調(diào)質(zhì)能達(dá)到規(guī)范要求的性能,特別是鍛件心部也能轉(zhuǎn)變?yōu)樨愂象w組織,最大直徑處的韌脆轉(zhuǎn)變溫度(FATT)達(dá)到0℃以下,在產(chǎn)品成分設(shè)計(jì)上,需要對(duì)現(xiàn)有成分范圍進(jìn)行目標(biāo)優(yōu)化控制。

    首先,嚴(yán)格控制P、S、Si、Sn、As、Sb等殘余雜質(zhì)元素的含量。其次,將可以提高淬透性的Ni、Cr元素控制在上限,增強(qiáng)產(chǎn)品的淬透性;考慮到鍛件的可焊性,雖然C元素可以提高淬透性,但仍將其控制在中限;為保證鍛件具有良好的抗回火脆性,Mo元素控制在標(biāo)準(zhǔn)要求的上限,Mn元素則控制在了中下限。最后,同樣出于保證可焊性的考慮,V元素的含量也進(jìn)行了適當(dāng)?shù)目刂啤?/p>

    2.3 冶煉控制

    根據(jù)電機(jī)端軸頭鍛件交貨圖紙,鍛件毛坯的最大外形尺寸為φ2 874 mm×4 979 mm,交貨毛重約65.9 t,通過(guò)余量測(cè)算,該產(chǎn)品冶煉時(shí)所需鋼錠質(zhì)量為210 t,鋼錠尺寸如圖2所示。

    圖2 電機(jī)端軸頭鋼錠圖

    電機(jī)端軸頭鍛件鋼錠的探傷要求很高,特別是焊接區(qū)域,靈敏度當(dāng)量要求達(dá)到了0.5 mm。這么高的鋼錠純凈度要求,對(duì)于冶煉過(guò)程的工藝方案設(shè)計(jì)和整個(gè)現(xiàn)場(chǎng)操作的控制,都是非常大的挑戰(zhàn)。

    冶煉時(shí)需要通過(guò)優(yōu)選合金、廢鋼等原材料,對(duì)接觸鋼液的所有輔具進(jìn)行打磨烘烤,及時(shí)清理扒渣,采用兩包鋼水澆注,優(yōu)選出鋼溫度、澆注速度、氣體保護(hù)等澆注參數(shù),明確操作規(guī)范。

    通過(guò)精心策劃和嚴(yán)格實(shí)施,鋼錠澆注完成時(shí),最終的熔煉成分符合控制目標(biāo)要求,探傷也未發(fā)現(xiàn)超標(biāo)的缺陷。

    2.4 鍛造控制

    2.4.1 鍛造難點(diǎn)

    鋼錠在脫模后,需盡快熱送至鍛造車(chē)間進(jìn)行鍛造成形。軸頭鍛件鍛造的難點(diǎn)如下。

    (1)鋼錠尺寸比較大,鍛造過(guò)程中極易產(chǎn)生裂紋。

    (2)由于法蘭的直徑超過(guò)3 m,為了達(dá)到好的壓實(shí)效果,需要使用較大的鍛比進(jìn)行墩粗和拔長(zhǎng)。在此過(guò)程中,由于強(qiáng)大變形抗力,使鍛造開(kāi)裂的風(fēng)險(xiǎn)成倍增加,裂紋清理的難度也增加。

    (3)由于超聲波探傷要求高,成形方案需要有足夠的內(nèi)應(yīng)力,使鍛件心部鍛透、壓實(shí),避免鍛件中心在熱處理過(guò)程中再結(jié)晶為粗大晶粒。

    2.4.2 鍛造工藝方案

    電機(jī)端軸頭鍛件采用165 MN油壓機(jī)和120 MN水壓機(jī)聯(lián)合鍛造生產(chǎn),壓實(shí)方法采用了“鐓粗+兩次拔長(zhǎng)(WHF法)+兩次中心壓實(shí)(JTS法)”進(jìn)行壓實(shí),大法蘭由于直徑超過(guò)3 m,采用最后鐓粗成形,鐓粗成形工藝如圖3所示。

    2.5 鍛后熱處理

    鍛后熱處理的目的是消除鍛造應(yīng)力,降低鍛件的表面硬度,提高其切削加工性能;同時(shí)還要調(diào)整與改善鍛件鍛造過(guò)程中形成的過(guò)熱與粗大組織,細(xì)化奧氏體晶粒,提高鍛件的超聲波探傷性能。

    對(duì)于含Ni、Cr等合金元素較多的高淬透性鋼,由于鍛造冷卻后得到的往往是非平衡組織(貝氏體或馬氏體),而且在重新加熱通過(guò)臨界區(qū)時(shí),又不可能獲得較快的加熱速度,容易產(chǎn)生組織遺傳。通過(guò)工藝試驗(yàn),最終采用二次奧氏體化、三次過(guò)冷的鍛后熱處理工藝,如圖4所示。

    2.6 性能熱處理

    2.6.1 25Cr2Ni2MoV相變參數(shù)的測(cè)定

    通過(guò)對(duì)電機(jī)端軸頭鍛件進(jìn)行取樣,測(cè)定了25Cr2Ni2MoV的相變參數(shù),測(cè)定該材料鋼種的Ac1為735℃、Ac3為826℃。

    2.6.2 熱處理參數(shù)的確定和實(shí)施

    電機(jī)端軸頭鍛件由于截面尺寸大、強(qiáng)度高、韌性也高,為達(dá)到均勻的組織和性能,對(duì)不同位置性能熱處理參數(shù)進(jìn)行計(jì)算機(jī)模擬。通過(guò)分析各位置的溫度變化曲線,進(jìn)行小試樣試驗(yàn),檢驗(yàn)小試樣效果,最終確定了性能熱處理工藝參數(shù)。圖5所示是電機(jī)端軸頭加熱完成后吊裝出爐的情況。

    2.7 電機(jī)端軸頭的檢驗(yàn)

    性能熱處理結(jié)束后,電機(jī)端軸頭關(guān)鍵的熱加工坯料制造過(guò)程已經(jīng)完成,后續(xù)需對(duì)鍛件坯料指定位置的成分、金相組織和力學(xué)性能進(jìn)行檢驗(yàn),反饋熱加工效果,評(píng)估坯料的質(zhì)量狀況。

    2.7.1 化學(xué)成分檢測(cè)

    對(duì)電機(jī)軸的5個(gè)位置試樣(取樣位置如圖6所示)進(jìn)行成分檢測(cè),結(jié)果見(jiàn)表4。

    圖3 大法蘭鐓粗成形工藝

    圖4 鍛后熱處理工藝

    圖5 電機(jī)端軸頭出爐淬火

    2.7.2 機(jī)械性能檢測(cè)對(duì)電機(jī)軸的5個(gè)位置試樣(取樣位置如圖6所示)進(jìn)行性能檢測(cè),結(jié)果見(jiàn)表5。

    2.7.3 金相檢測(cè)對(duì)電機(jī)軸的5個(gè)位置試樣(取樣位置見(jiàn)圖6)進(jìn)行金相檢測(cè),結(jié)果見(jiàn)表6。

    2.7.4 無(wú)損檢測(cè)

    表4 化學(xué)成分分析 wt%

    圖6 電機(jī)端軸頭理化檢測(cè)取樣位置示意圖

    表5 機(jī)械性能檢測(cè)

    表6 金相檢測(cè)

    通過(guò)對(duì)電機(jī)端外圓輪廓采用不同角度探頭進(jìn)行超聲波檢測(cè),未發(fā)現(xiàn)超標(biāo)缺陷。由于焊接區(qū)域要精加工完成后方能檢測(cè),此次科研試驗(yàn)僅粗加工完成,因此僅對(duì)焊接區(qū)域通過(guò)外部輪廓進(jìn)行預(yù)測(cè)和判斷,焊接區(qū)域未發(fā)現(xiàn)超過(guò)0.5 mm以上當(dāng)量的超標(biāo)缺陷。

    2.8 檢驗(yàn)結(jié)果分析

    通過(guò)表4、表5和表6的數(shù)據(jù)對(duì)比,電機(jī)端軸頭鍛件毛坯的化學(xué)成分、力學(xué)性能和金相組織都符合規(guī)范的要求,超聲波檢驗(yàn)也合格??梢钥闯?,鍛件毛坯的試制取得了成功。但同時(shí)也應(yīng)看到,對(duì)于中心位置的試環(huán)C,其性能數(shù)據(jù)特別是FATT50的數(shù)據(jù)有比較明顯的下降,沖擊功AKV的性能也有所降低,晶粒度略有變粗,可以獲知,在直徑3 m大法蘭的中心位置,鍛件的壓實(shí)效果還需要進(jìn)一步改善;與表面相比,其材料潛力還可以進(jìn)一步挖掘,這也對(duì)以后鍛造和熱處理工藝的改進(jìn)提出了更多的要求。

    3 結(jié)束語(yǔ)

    通過(guò)對(duì)AP1000常規(guī)島核電焊接低壓轉(zhuǎn)子電機(jī)端軸頭鍛件技術(shù)特點(diǎn)的分析,采用成分優(yōu)化控制、冶煉、鍛造和熱處理等關(guān)鍵工藝方案的研究和制定,提高了項(xiàng)目參與人員工藝方案設(shè)計(jì)、模擬和應(yīng)用能力。

    通過(guò)電機(jī)端軸頭鍛件產(chǎn)品的試制,對(duì)特大截面(3 m直徑)的轉(zhuǎn)子材料25Cr2Ni2MoV成功冶煉、鍛造及熱處理,最終產(chǎn)品的各項(xiàng)檢測(cè)都滿足規(guī)范要求,檢驗(yàn)了現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)系統(tǒng)有能力完成高標(biāo)準(zhǔn)超純凈核電常規(guī)島轉(zhuǎn)子產(chǎn)品的制造。

    由于成功研制了既有大法蘭、又有長(zhǎng)軸特征的電機(jī)端軸頭鍛件,為AP1000核電常規(guī)島焊接低壓轉(zhuǎn)子的其它部件和類(lèi)似產(chǎn)品的承接生產(chǎn)打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。

    [1]繆鴻興.AP1 000先進(jìn)核電技術(shù)[J].自動(dòng)化博覽,2009,26 (8):32-35.

    [2]張軍.焊接轉(zhuǎn)子1 000 MW國(guó)產(chǎn)核電汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)與發(fā)展[J].應(yīng)用能源技術(shù),2010(10):15-21.

    In order tosettle the technical problems involving the manufacturing of large forgings for conventional island of nuclear power,with the analyses of the shaft nose at the motor end-a typical component of welded LP rotor in conventional island of AP1000 nuclear power,a technological plan for smelting,forging and heat treatment was developed and formulated for the product with a project for 1:1 test piece production.In the trial process,the manufacturing difficulties were overcome and finally the produced test piece could meet with all specifications.

    AP1000;常規(guī)島;焊接;低壓轉(zhuǎn)子

    AP1000;ConvectionalIsland;Weld;LP Rotor

    K474.7+3

    B

    1672-0555(2015)04-034-06

    2015年7月

    呂政(1981年-)男,工程碩士,高級(jí)工程師,主要從事火電及核電常規(guī)島大型鍛件材料熱處理工藝技術(shù)的研究工作

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