核安全相關(guān)邊坡與一般邊坡?lián)跬翂拐鸱€(wěn)定性驗(yàn)算對比分析

陳立偉

核安全相關(guān)邊坡與一般邊坡?lián)跬翂拐鸱€(wěn)定性驗(yàn)算對比分析

陳立偉

（中國核電工程有限公司總圖地質(zhì)所，北京100840）

在擋土墻穩(wěn)定性計(jì)算基本原理基礎(chǔ)上，引入 《核電廠抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50267-97）關(guān)于地震系數(shù)的規(guī)定，重新建立了安全相關(guān)邊坡?lián)跬翂ν翂毫偷卣鸾怯?jì)算公式，并應(yīng)用到實(shí)際工程中。對比分析顯示，擋土墻按核安全邊坡和一般邊坡進(jìn)行抗震驗(yàn)算時(shí)，地震系數(shù)、地震角的取值相差較大；由于按核安全邊坡計(jì)算時(shí)地震力遠(yuǎn)大于一般邊坡，因此穩(wěn)定系數(shù)遠(yuǎn)小于一般邊坡。

核安全邊坡；擋土墻；穩(wěn)定性驗(yàn)算；地震系數(shù)；地震角

0　引言

核電廠占地面積大，而且大都地處偏遠(yuǎn)山區(qū)，許多廠址場地平整后在廠址周邊形成了高大邊坡。這些邊坡能否得到合理治理，將會(huì)影響到核電建設(shè)經(jīng)濟(jì)性，甚至影響廠址安全性。

核安全法規(guī) （HAF101）［1］明確規(guī)定邊坡穩(wěn)定性是影響核電廠址安全的一個(gè)重要外部事件。核安全導(dǎo)則 《核電廠的抗震設(shè)計(jì)與鑒定》（HAD102/02）［2］規(guī)定安全相關(guān)的土工結(jié)構(gòu)（包括護(hù)坡、擋土墻、自然斜坡、路塹等）應(yīng)按SL-2地震動(dòng)進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。《核電廠抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50267-97）［3］（以下簡稱核電抗震規(guī)范）更進(jìn)一步明確了地震作用的計(jì)算方法和需按照核安全相關(guān)邊坡進(jìn)行抗震驗(yàn)算的范圍。

由于核電建設(shè)中核安全相關(guān)建構(gòu)筑物的重要性，國標(biāo)核電抗震規(guī)范給出了相對完善的抗震設(shè)計(jì)規(guī)定。然而對于核安全相關(guān)邊坡抗震設(shè)計(jì)而言，還存在諸多需要修訂和完善之處［4］；關(guān)于擋土墻的抗震驗(yàn)算，規(guī)范根本沒有涉及，在遇到實(shí)際工程時(shí)如何操作則面臨 “無法可依”的尷尬局面。本文基于擋土墻穩(wěn)定性計(jì)算基本原理，引入核電抗震規(guī)范關(guān)于地震系數(shù)的規(guī)定，重新建立了安全相關(guān)邊坡?lián)跬翂ν翂毫偷卣鸾怯?jì)算公式，并應(yīng)用到實(shí)際工程中。

1　工程概況

田灣核電站放射性廢物處理中心為抗震Ⅱ類物項(xiàng)，取水構(gòu)筑物為抗震I類物項(xiàng)，這兩個(gè)子項(xiàng)與北東走向的人工邊坡的最近距離不足50 m。根據(jù)核電抗震規(guī)范，該邊坡屬于核安全相關(guān)邊坡。在早期的總平面布置中，該段邊坡距核安全相關(guān)物項(xiàng)較遠(yuǎn)，勘察和設(shè)計(jì)均按照一般邊坡要求進(jìn)行，因此需要重新進(jìn)行評(píng)價(jià)。

該段自然邊坡坡度約27°，人工邊坡高度約60 m，坡度約44°，局部開挖成臺(tái)階式。邊坡屬硬質(zhì)巖石邊坡，坡面傾向約116°，山體基巖基本裸露。山腰有一過境道路通過，路塹因局部存在厚度不等的第四系采用了擋土墻加固措施 （見圖1）。

擋土墻采用的是 《抗震重力擋土墻》（00SJ008-2）中的YX8型，高8 m，截面尺寸及形狀見圖2。擋土墻為有限填土范圍擋墻，填土內(nèi)摩擦角35°，容重1.8 t/m3，基底摩擦系數(shù)為0.4；擋土墻上方的路塹邊坡表面坡率為1∶1.5。

圖1　過境道路路塹擋墻Fig.1 Cutting retaining wall of throughway

圖2　擋墻YX8型截面圖 （單位：m）Fig.2 A section of YX8 retaining wall

經(jīng)驗(yàn)算，該段邊坡的整體穩(wěn)定性滿足核電抗震規(guī)范要求。對位于道路一側(cè)的擋土墻，本文分別按照一般邊坡和核安全相關(guān)邊坡進(jìn)行了穩(wěn)定性驗(yàn)算。一般邊坡的抗震驗(yàn)算主要遵照《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB 50330-2013）［5］（以下簡稱建筑邊坡規(guī)范）；對于核安全相關(guān)邊坡，地震力按照核電抗震規(guī)范進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算方法主要參照了建筑邊坡規(guī)范。

2　擋土墻穩(wěn)定性驗(yàn)算

2.1計(jì)算工況

擋土墻設(shè)計(jì)計(jì)算一般包括抗滑移、抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算以及地基承載力和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算。考慮到擋土墻施工已完成多年，墻體穩(wěn)定，且設(shè)計(jì)依據(jù)為國家標(biāo)準(zhǔn)圖集，因此不再對地基承載力和結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。

擋土墻的抗滑移、抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算，本文考慮了兩種工況：①一般工況，不考慮地震力；②地震工況，并分別按照一般邊坡和核安全邊坡兩種情況進(jìn)行驗(yàn)算。

對于一般工況，根據(jù)建筑邊坡規(guī)范，計(jì)算獲得主動(dòng)土壓力Ea=173.7 kN/m，抗滑穩(wěn)定系數(shù)Fs=2.17，抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)Ft=2.96。由于Fs≥1.3、Ft≥1.6，故滿足規(guī)范要求。

2.2地震工況穩(wěn)定性驗(yàn)算

2.2.1一般邊坡

2.2.1.1主動(dòng)土壓力計(jì)算

對于在地震作用下有限擋墻的主動(dòng)土壓力計(jì)算，根據(jù)建筑邊坡規(guī)范，在進(jìn)行地震情況下的土壓力計(jì)算時(shí)，土的重度應(yīng)除以地震角的余弦 （γ′=γ/cosρ），墻背填土的內(nèi)摩擦角和墻背摩擦角應(yīng)分別減去地震角和增加地震角 （δ′=δ+ρ，δ′r=δr-ρ）。地震角ρ可根據(jù)建筑邊坡規(guī)范中表6.2.11確定。

將γ′，δ′，δ′r分別代替一般工況下公式中的γ、δ和δr，可得考慮地震時(shí)的土壓力計(jì)算公式：

式中：Ea——對應(yīng)荷載標(biāo)準(zhǔn)組合的主動(dòng)土壓力合力，kN/m；H——擋土墻高度，m；γ——土體重度，kN/m3；Ka——主動(dòng)土壓力系數(shù)；δ——土對擋土墻墻背的摩擦角，（°）；β——填土表面與水平面的夾角，（°）；α——支擋結(jié)構(gòu)墻背與水平面的夾角，（°）；θ——穩(wěn)定巖石坡面的傾角，（°）；δr——穩(wěn)定且無軟弱層的巖石坡面與填土間的內(nèi)摩擦角，（°）。

田灣核電站所處地區(qū)屬7度 （0.1 g）地震分區(qū)，故地震角ρ取值1.5°。將各參數(shù)帶入計(jì)算可得Ea值為178.3 kN/m。

2.2.1.2抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算

在遭受地震作用時(shí)，除了墻后的土體受到地震力作用外，擋土墻本身也會(huì)受到地震影響（見圖3a）。

圖3　地震工況下?lián)鯄Ψ€(wěn)定性驗(yàn)算示意圖Fig.3 Stability calculation of retaining wall under earthquake affairs

在計(jì)入擋土墻自身遭受的地震力后，其抗滑穩(wěn)定系數(shù)可表達(dá)為：式中：Eh——擋土墻自身受到的水平向地震力，kN/m；Ev——擋土墻自身受到的豎直向地震力，kN/m，方向朝上時(shí)取正值，朝下取負(fù)值；G——擋墻每延米自重，kN/m；α0——擋墻底面傾角，（°）；μ——擋墻底與地基巖土體的摩擦系數(shù)。

根據(jù)建筑邊坡規(guī)范第5.2.6條，擋土墻水平向地震力Eh=αwG；豎直向地震力Ev=0，即不考慮豎向地震力。αw為水平地震系數(shù)，因本地區(qū)為0.10 g地震區(qū)，故αw取0.025。

將各參數(shù)代入式 （3），計(jì)算可得Fs=1.92。由于Fs≥1.1，滿足建筑邊坡規(guī)范要求。

2.2.1.3抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算

擋墻抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算見圖3b。在計(jì)入擋土墻自身遭受的地震力后，其抗傾覆穩(wěn)定性可表達(dá)為：

式中：x1——擋墻重心到墻趾垂直距離，m；x0——擋墻重心到墻趾水平距離，m；b——擋墻底面水平投影寬度，m；z——巖土壓力作用點(diǎn)到墻踵豎直距離，m。

根據(jù)計(jì)算圖示 （見圖3），將各參數(shù)帶入式 （4）計(jì)算可得Ft=2.69。由于Ft≥1.3，滿足建筑邊坡規(guī)范要求。

2.2.2核安全邊坡

2.2.2.1主動(dòng)土壓力計(jì)算

由上節(jié)分析可知，地震作用下主動(dòng)土壓力的計(jì)算與地震角的取值相關(guān)，而地震角的大小則取決于邊坡所處的地震分區(qū)。本邊坡處于7度 （0.1 g）地震分區(qū)，如果仍按照建筑邊坡規(guī)范中表6.2.11取值，則核安全邊坡與一般邊坡主動(dòng)土壓力的計(jì)算不存在區(qū)別。但實(shí)際上，最終影響地震角取值的因素是地震力的大小，因此應(yīng)首先探討地震角本身的意義。

一般工況下，擋土墻土壓力計(jì)算圖示可用圖4表示 （圖中R為潛在破裂面以下穩(wěn)定土體對上部土楔體的抗滑力，其余符號(hào)意義同前）。

圖4　擋土墻主動(dòng)土壓力計(jì)算示意圖 （一般工況）Fig.4 Calculation of active earth pressure of retaining wall under general conditions

地震工況下，由于楔形體受到水平地震力，角度發(fā)生了偏轉(zhuǎn) （見圖5a，G′為潛在滑動(dòng)面以上土體的自重與地震力的合力）［6］。

假設(shè)墻背對土楔體的摩擦角δ和下方穩(wěn)定巖土體對上方土體的摩擦角δr均不變，將整個(gè)力系調(diào)整角度ρ，則不會(huì)改變?nèi)﹂g的平衡關(guān)系 （見圖5b、5c，αh、αv為別為水平向和豎向地震系數(shù)）。由圖5c可知，地震角ρ為土楔體所受的合力與垂直方向的夾角，其大小可表達(dá)為：

圖5　擋土墻主動(dòng)土壓力計(jì)算示意圖 （地震工況）Fig.5 Calculation of active earth pressure of retaining wall under earthquake case affairs

即：

式中，豎向地震力方向朝下時(shí)取正值，朝上取負(fù)值。

這樣，只需將γ′=（1±αv）γ/cosρ，δ′=δ+ρ，代替γ、δ和δr，即可根據(jù)一般工況下的公式進(jìn)行求解。

由于一般邊坡不考慮豎向地震力，即地震系數(shù)αv=0，故有γ′=γ/cosρ，ρ=tan-1αh。

根據(jù)核電抗震規(guī)范［3］，對于與I、Ⅱ類物項(xiàng)工程結(jié)構(gòu)安全有關(guān)的邊坡，在進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，“應(yīng)根據(jù)極限安全地震震動(dòng)確定，并計(jì)入水平與豎向地震作用在不利方向的組合。”且 “地震作用中的水平地震系數(shù)宜取0.3，豎向地震系數(shù)宜取0.2”。因此，進(jìn)行核安全相關(guān)邊坡?lián)跬翂τ?jì)算時(shí)，須同時(shí)考慮水平和豎向地震力，且αh=0.3、αv=0.2。

對于擋土墻自身，Eh=0.3 G；Ev=±0.2 G，方向朝上時(shí)取正值，朝下取負(fù)值。

將γ′=（1±αv）γ/cosρ，δ′=δ+ρ，分別替代一般工況下公式中的γ、δ和 δr，可得考慮地震時(shí)的土壓力計(jì)算公式為：

根據(jù)公式 （2）、（5）和 （6），當(dāng)豎向地震力朝上時(shí)，計(jì)算可得， Ka=0.388，Ea=191.2 kN/m；當(dāng)豎向地震力朝下時(shí)，°，Ka=0.366， Ea=260.4 kN/m。

2.2.2.2抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算

根據(jù)式 （3），當(dāng)豎向地震力朝上時(shí)，計(jì)算可得Fs=0.93；當(dāng)豎向地震力朝下時(shí)，F(xiàn)s= 0.78。該計(jì)算結(jié)果表明，考慮地震力組合時(shí)，抗滑穩(wěn)定系數(shù)Fs＜1.5，不滿足核電抗震規(guī)范要求。

2.2.2.3 抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算

根據(jù)式 （4），當(dāng)豎向地震力朝上時(shí)，計(jì)算可得Ft=1.42；當(dāng)豎向地震力朝下時(shí)，F(xiàn)t= 1.33。表明考慮地震力組合時(shí)，抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)Ft＜1.5，不滿足核電抗震規(guī)范要求。

綜上所述，地震工況下穩(wěn)定系數(shù)能夠滿足建筑邊坡規(guī)范要求，但不能滿足核電抗震規(guī)范要求。

3　對比分析與討論

3.1擋土墻按一般邊坡和核安全邊坡抗震驗(yàn)算差異對比

3.1.1地震系數(shù)

對于一般邊坡，根據(jù)建筑邊坡規(guī)范，可以只考慮水平地震力的影響。水平地震系數(shù)與地震烈度 （加速度）分區(qū)相關(guān)，且隨地震烈度 （加速度）增大而增大，關(guān)系式可表達(dá)為：

式中：Ah為水平向地震峰值加速度；g為重力加速度。

對于核安全邊坡，地震作用中的水平地震系數(shù)宜取0.3，豎向地震系數(shù)宜取0.2［3］。因此，核安全邊坡的地震系數(shù)為一常數(shù)，與所處地區(qū)烈度無關(guān)。

上述地震系數(shù)取值不同，造成了擋土墻土壓力計(jì)算時(shí)地震力的較大差異。對于位于地震烈度7度 （0.10 g）區(qū)的擋土墻，核安全邊坡水平向地震力是一般邊坡的12倍 （0.3/ 0.025），且核安全邊坡須考慮豎向地震力及其組合，但一般邊坡不必考慮。

3.1.2地震角

對于一般邊坡，地震角ρ的取值與所處的地震烈度 （加速度）分區(qū)相關(guān)，隨著地震烈度 （加速度）值增大而增大。

對于核安全邊坡，由上述主動(dòng)土壓力分析計(jì)算可知，當(dāng)豎向地震力朝上時(shí)，地震角；當(dāng)豎向地震力朝下時(shí)，°。因此，地震角為一常數(shù)，與所處的地震烈度或加速度分區(qū)無關(guān)。

3.1.3穩(wěn)定系數(shù)

對于一般邊坡，根據(jù)建筑邊坡規(guī)范，地震工況下，抗滑移穩(wěn)定系數(shù)不小于1.1，抗傾覆穩(wěn)定性不小于1.3。

對于核安全邊坡，擋土墻的穩(wěn)定性判斷標(biāo)準(zhǔn)目前還沒有規(guī)范進(jìn)行規(guī)定，在核電抗震規(guī)范中也沒有針對擋土墻的明確要求，本文則是采用了規(guī)范對邊坡穩(wěn)定系數(shù)不小于1.5的規(guī)定。穩(wěn)定系數(shù)是判斷邊坡穩(wěn)定狀態(tài)的一個(gè)重要指標(biāo)，鑒于我國核安全法規(guī)和導(dǎo)則已有對擋土墻穩(wěn)定性計(jì)算的要求，在未來規(guī)范修編時(shí)還需增補(bǔ)和完善。

3.2討論

3.2.1路基擋墻抗震設(shè)計(jì)現(xiàn)狀

2008年汶川地震后，有研究者對地震近場區(qū)公路路基擋墻震害進(jìn)行了調(diào)查［7～8］，調(diào)查主要以2005年竣工的都江堰至映秀三級(jí)公路 （全長30.6 km，設(shè)防等級(jí)為7度）為例，分析了路堤工程、路肩墻和路塹墻的震害模式。按長度統(tǒng)計(jì)，路肩墻在9、10度區(qū)的毀壞率分別為0.75%、4.19%；路塹墻的毀壞率分別為1.09%、3.07%；毀壞比率均小于可靠性設(shè)計(jì)中常采用的5%的控制指標(biāo)。也就是說，9度區(qū)毀壞的擋墻只有零星分布，10度區(qū)也只是局部現(xiàn)象；這與調(diào)查路段兩側(cè)房屋大范圍倒毀現(xiàn)象形成鮮明對比。

楊雪蓮等［9］重點(diǎn)對都江堰至映秀公路沿線的擋墻破壞形式和原因等進(jìn)行了調(diào)查和分析，并得出如下認(rèn)識(shí)：在5.12大地震中，位于震中附近的公路沿線擋墻雖然受到了破壞，但大部分擋墻并未完全毀壞；該路原設(shè)計(jì)為7度設(shè)防，但卻經(jīng)受了近11度的大地震，大部分擋墻通過后期的加固處置，均能滿足正常使用的要求。

對位于地震烈度7度 （0.10 g、0.15 g）區(qū)的擋土墻，《公路工程抗震規(guī)范》（JTG B02-2013）［10］和 《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50111-2009）［11］有明確規(guī)定：當(dāng)擋土墻位于巖石及非液化土、非軟土地基時(shí)，不需要進(jìn)行驗(yàn)算。近些年的地震災(zāi)害 （1966年邢臺(tái)地震、1970年通海地震、1975年海城地震、1976年唐山地震）調(diào)查表明，在巖石及一般土質(zhì)地基上，7度地震基本無震害；8度和9度地震時(shí)，有部分擋土墻發(fā)生變形或破壞。鐵路規(guī)范還針對擋土墻標(biāo)準(zhǔn)圖在7度時(shí)的抗滑和抗傾覆穩(wěn)定性進(jìn)行了驗(yàn)算，結(jié)果表明，可滿足7度的抗震要求，設(shè)防烈度為8度時(shí)，需要進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。

上述汶川地震區(qū)針對擋土墻的宏觀災(zāi)情調(diào)查結(jié)果與現(xiàn)行公路和鐵路抗震設(shè)計(jì)的認(rèn)識(shí)是一致的，說明目前規(guī)范采用的擋土墻穩(wěn)定性驗(yàn)算方法及判據(jù)是合理的。

2013年發(fā)布的建筑邊坡規(guī)范，其中關(guān)于地震情況下的土壓力計(jì)算就是參照國內(nèi)建筑、鐵路、公路、交通等行業(yè)的抗震設(shè)計(jì)規(guī)范提出的。

由此可見，我國各行業(yè)對擋土墻抗震穩(wěn)定性計(jì)算的認(rèn)識(shí)也是基本一致的，這種共識(shí)包括土壓力計(jì)算公式、地震力計(jì)算、地震角取值以及穩(wěn)定系數(shù)判斷標(biāo)準(zhǔn)等。

3.2.2核安全相關(guān)邊坡?lián)跬翂Ψ€(wěn)定性驗(yàn)算的探討

由擋土墻按一般邊坡和核安全邊坡抗震驗(yàn)算差異對比分析可知，位于地震烈度7度（0.10 g）區(qū)的擋土墻，核安全邊坡水平向地震力是一般邊坡的12倍，且核安全邊坡須考慮豎向地震力及其組合，但一般邊坡不必考慮。由此導(dǎo)致兩種情況下本工程擋土墻穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果迥異：按一般邊坡考慮時(shí)，抗滑穩(wěn)定性系數(shù)和抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)分別為1.92和2.69，滿足規(guī)范要求；但按核安全相關(guān)邊坡考慮時(shí)，其抗滑穩(wěn)定性系數(shù)和抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)分別為0.78和1.33，不滿足規(guī)范要求，需采取適當(dāng)?shù)募庸檀胧?/p>

由前述核安全邊坡穩(wěn)定性驗(yàn)算分析可知，引起上述結(jié)果差異的根本原因在于地震力計(jì)算存在較大差異，即地震系數(shù)的取值不同。對于一般邊坡，式 （7）中的0.25其實(shí)是一個(gè)折減系數(shù)，也是一個(gè)經(jīng)驗(yàn)系數(shù)。朱伯芳［12］曾經(jīng)探討過該系數(shù)的取值，之所以進(jìn)行折減，是為了使理論計(jì)算與宏觀震害之間保持一致。早在20世紀(jì)50年代，國內(nèi)外水工建筑物抗震設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)采用了0.25的折減系數(shù)。20世紀(jì)60年代，中國科學(xué)院工程力學(xué)所的劉恢先所長也曾建議過不進(jìn)行折減，相當(dāng)于把地震力提高了4倍，但 “按當(dāng)時(shí)采用的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，難以過關(guān)”［12］。目前，擋墻進(jìn)行抗震驗(yàn)算時(shí)采用0.25的折減系數(shù)已形成各行業(yè)共識(shí)。

綜上分析，為使核安全邊坡?lián)鯄︱?yàn)算更合理，地震力的計(jì)算可以參考其他行業(yè)的經(jīng)驗(yàn)和方法；為體現(xiàn)核安全的重要性，可以適當(dāng)提高抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)，如采用SL-2進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。

4　結(jié)論

擋土墻按核安全邊坡和一般邊坡進(jìn)行抗震驗(yàn)算時(shí)，地震系數(shù)、地震角的取值相差較大，地震烈度7度 （0.10 g）情況下，按核安全邊坡計(jì)算時(shí)地震力是一般邊坡的12倍，因此穩(wěn)定系數(shù)遠(yuǎn)小于一般邊坡。

每個(gè)核電廠場地平整過程中一般都會(huì)出現(xiàn)高挖深填工程，擋土墻作為一個(gè)重要的邊坡支護(hù)手段，應(yīng)用較為普遍。目前核電規(guī)范缺少關(guān)于核安全相關(guān)邊坡?lián)跬翂︱?yàn)算的規(guī)定，因此需進(jìn)一步完善。

擋土墻設(shè)計(jì)是一個(gè)常見的巖土工程問題，國內(nèi)外已有豐富的工程經(jīng)驗(yàn)和成熟的理論支持，可以為核電設(shè)計(jì)參考和利用?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)，為體現(xiàn)核安全的重要性，可根據(jù)需要提高抗震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)，如采用SL-2進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)等。

［1］ 國家核安全局.HAF101核電廠廠址選擇安全規(guī)定 ［S］.北京：中國法制出版社，1998. National Nuclear Safety Administration.HAF101 Safety code on nuclear power plant Sitting［S］.Beijing：China Legal Publishing House，1998.

［2］ 國家核安全局.HAD102/02核電廠的抗震設(shè)計(jì)與鑒定 ［S］.北京：中國法制出版社，1998. National Nuclear Safety Administration.HAD102/02 Seismic design and qualification of nuclear power plants［S］. Beijing：China Legal Publishing House，1998.

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COMPARATIVE ANALYSIS OF THE RETAINING WALL SEISMIC STABILITY OF NUCLEAR SAFETY RELATED SLOPE AND COMMON SLOPE

CHEN Li-wei

（General Planning and Geological Diυision，CNPE，Beijing 100840，China）

Based on the theory of retaining wall stability calculation，the earthquake coefficient stated in Code for seismic design of nuclear power plants（GB 50267-97）was used.The calculation formulas of soil pressure and seismic angle for retaining wall of safety related slope were deduced and applied in a practical project.Comparative analysis shows that the values of the earthquake coefficient and the seismic angle are of great difference when the earthquake-resistance of retaining wall is checked in case of the safety related slope and the common slope.The earthquake force of the safety related retaining wall is highly greater than that of the common retaining wall，while the stability coefficient of them is reverse.

nuclear safety related slope；retaining wall；stability calculation；earthquake coefficient；seismic angle

P315.9

A

1006-6616（2015）04-0527-09

2015-06-08

陳立偉 （1978-），男，河南省扶溝縣人，高級(jí)工程師，主要研究方向?yàn)楹穗姀S巖土工程勘察與設(shè)計(jì)、廠址選擇與評(píng)價(jià)等。E-mail：clw5070@163.com