王 佳,張 晶,黃成德*
(1.天津大學(xué)化工學(xué)院,天津300072;2.中國電子科技集團(tuán)公司第十八研究所,天津300384)
直接甲醇燃料電池及系統(tǒng)模型研究進(jìn)展
王 佳1,張 晶2,黃成德1*
(1.天津大學(xué)化工學(xué)院,天津300072;2.中國電子科技集團(tuán)公司第十八研究所,天津300384)
對(duì)直接甲醇燃料電池(DMFC)進(jìn)行數(shù)學(xué)模擬,有利于進(jìn)一步了解電池內(nèi)部的物理化學(xué)過程,為優(yōu)化電池結(jié)構(gòu),確定最優(yōu)操作條件提供參考依據(jù)。綜述了近幾年DMFC數(shù)學(xué)模型的研究進(jìn)展,介紹了DMFC的一維、二維和三維單電池模型,電池組和系統(tǒng)的模型,并分析了直接甲醇燃料電池建模的發(fā)展方向。
直接甲醇燃料電池:模型:電池組:系統(tǒng)
和傳統(tǒng)電源相比,直接甲醇燃料電池(DMFC)設(shè)計(jì)簡潔,比能量高,對(duì)環(huán)境友好,效率更高,燃料可持續(xù)數(shù)個(gè)月并且更換迅速,可以作為飛機(jī)、火車、汽車、缺電的偏遠(yuǎn)地區(qū)和小型便攜式電子產(chǎn)品的理想電源,但甲醇向陰極的滲透等問題,仍然阻礙著直接甲醇燃料電池的商業(yè)化[1]。
目前通過實(shí)驗(yàn)手段獲得直接甲醇燃料電池內(nèi)部的物理化學(xué)過程,如工作溫度、壓強(qiáng)、物質(zhì)濃度、電流密度的詳細(xì)分布比較困難,而且代價(jià)昂貴,時(shí)間較長,而進(jìn)行模擬仿真的費(fèi)用少,時(shí)間短,可以根據(jù)不同的實(shí)際需要改變運(yùn)行條件,來獲得完整的數(shù)據(jù)。通過對(duì)直接甲醇燃料電池的模擬,可以加深對(duì)電池內(nèi)部工作機(jī)理的認(rèn)識(shí),從而根據(jù)實(shí)際的需要優(yōu)化電池的結(jié)構(gòu)和確定電池的最佳工作條件。本文詳細(xì)介紹了直接甲醇燃料電池的一維、二維和三維單電池模型,電池組和系統(tǒng)的模型,并分析了直接甲醇燃料電池建模的發(fā)展方向。
一維模型主要集中在垂直于直接甲醇燃料電池膜電極方向上的建模,由于只考慮了一個(gè)方向上的物質(zhì)傳輸和電化學(xué)反應(yīng),所以一維模型比較簡單,所需建模時(shí)間也較短。
DMFC陽極反應(yīng)產(chǎn)生的二氧化碳?xì)怏w會(huì)和甲醇溶液形成兩相流,陰極反應(yīng)產(chǎn)生的液態(tài)水會(huì)和空氣形成兩相流,單相模型是指忽略DMFC陽極產(chǎn)生的二氧化碳?xì)怏w和陰極液態(tài)水的模型。Yang等[2]建立了一個(gè)純甲醇進(jìn)料的單相等溫的DMFC模型,純甲醇首先經(jīng)過一個(gè)滲透蒸發(fā)膜,將甲醇轉(zhuǎn)化為氣態(tài)并傳輸?shù)酱呋瘜又械碾x子聚合物中,然后和從陰極滲透過來的水反應(yīng),由于陽極水含量很少,所以該模型提出了考慮陽極水含量影響改進(jìn)的Tafel方程。Colpan等[3]通過在陰極和陽極間引入流動(dòng)的硫酸溶液層來降低甲醇的滲透,建立了新型的流動(dòng)電解質(zhì)直接甲醇燃料電池(FE-DMFC)單相等溫模型,發(fā)現(xiàn)FE-DMFC和普通DMFC的最大功率密度近似,但是電效率比普通DMFC高出57%。但由于該電池需要輔助設(shè)備來循環(huán)硫酸溶液,不適合簡單結(jié)構(gòu)的被動(dòng)式DMFC要求,Cai等[4]引入靜態(tài)的硫酸溶液層,建立了被動(dòng)式的液體電解質(zhì)直接甲醇燃料電池(LE-DMFC)單相等溫模型,發(fā)現(xiàn)該電池的最大功率密度比普通DMFC高30%。不同于Colpan[3]和Cai[4]引入液體電解質(zhì)層,Kulikovsky[5]通過建立的陰極混合電勢(shì)模型研究陰極的性能,提出了一種新型的電池結(jié)構(gòu),將第三個(gè)輔助電極安置在陽極和陰極中間,并通過一個(gè)小電阻和陰極相連,使?jié)B透到膜中的甲醇轉(zhuǎn)化為有用的電流。
DMFC的氣液兩相流會(huì)影響電池的性能,所以兩相流模型比單相流模型更準(zhǔn)確,但建模也相對(duì)復(fù)雜些。Ko等[6]使用Maxwell-Stefan方程描述兩相物質(zhì)在多孔介質(zhì)中的傳質(zhì),使用Darcy定律描述多孔介質(zhì)中的液體動(dòng)量守恒,充分考慮了水和甲醇由于電拖曳,擴(kuò)散和液壓梯度在膜中的傳質(zhì),建立了一個(gè)穩(wěn)態(tài)等溫的電池模型。然而,相比穩(wěn)態(tài)模型,復(fù)雜的動(dòng)態(tài)模型更有利于研究DMFC的動(dòng)態(tài)性能。Chippar等[7]在Ko的模型的基礎(chǔ)上,研究了DMFC的動(dòng)態(tài)熱性能對(duì)甲醇滲透,電池性能和效率的影響。模擬結(jié)果顯示電池工作產(chǎn)生的廢熱有利于電池的動(dòng)力學(xué)和質(zhì)量傳輸,但高溫度將導(dǎo)致高的甲醇滲透,最終導(dǎo)致低的電池效率。Wang等[8]采用Darken方程和Boltzmann關(guān)系式表示陰陽極在不同進(jìn)料物質(zhì)下的擴(kuò)散率,使用Das方程解釋擴(kuò)散層孔隙率對(duì)擴(kuò)散系數(shù)的影響,通過和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比,該兩相等溫模型準(zhǔn)確預(yù)測(cè)了擴(kuò)散層孔隙率、電池溫度和甲醇濃度對(duì)使用不同電解質(zhì)膜的燃料電池性能的影響。
目前一維模型大部分都是多組分等溫模型,關(guān)于一維多組分非等溫模型的研究還很少,Oliveira等[9]建立了一個(gè)非等溫兩相被動(dòng)式直接DMFC模型,模型結(jié)合熱量傳輸,質(zhì)量傳輸和電化學(xué)反應(yīng),預(yù)測(cè)了操作條件和電池結(jié)構(gòu)對(duì)電池性能和甲醇滲透的影響,以及不同甲醇濃度對(duì)電池性能和甲醇滲透的影響,并提出設(shè)計(jì)適合高濃度甲醇溶液的膜電極的重要性。
二維模型通??紤]流道方向和垂直于膜電極方向上的模擬,從而可分析直接甲醇燃料電池內(nèi)部兩個(gè)維度上的物質(zhì)分布,電流分布,溫度分布和電勢(shì)分布等,有助于更進(jìn)一步研究DMFC的機(jī)理。
Delavar等[10]使用離散格子波爾茲曼法(LBM)建立了單相等溫的DMFC模型,模型預(yù)測(cè)了敞開流道和多孔流道內(nèi)流體的類型和各種物質(zhì)的濃度分布,與傳統(tǒng)的計(jì)算流體力學(xué)(CFD)方法相比,該方法計(jì)算程序簡單,能簡單高效地實(shí)行平行計(jì)算,具有簡便和穩(wěn)健的復(fù)雜幾何處理能力。Colpan等[11]建立了一個(gè)二維單相等溫的FE-DMFC模型來預(yù)測(cè)電池在不同操作條件下的電池性能,和大部分模型使用簡單的Bulter-Volmer方程和Tafel方程不同,Colpan在此模型中使用甲醇多步反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)方程,使模型更加準(zhǔn)確。
由于單相模型忽略了DMFC中兩相組分對(duì)電池性能的影響,為了模型的準(zhǔn)確性,需要建立兩相的電池模型。Zago等[12]分別通過實(shí)驗(yàn)和兩相等溫的DMFC模型對(duì)電池水傳輸和水淹現(xiàn)象進(jìn)行了研究,該陰極擴(kuò)散層的水淹模型同時(shí)考慮了兩種機(jī)理,一種是和陰極流道液態(tài)水濃度成比例的表面氣孔阻塞,另一種是和液體水滲透成比例的體內(nèi)氣孔阻塞。動(dòng)態(tài)模型往往比穩(wěn)態(tài)模型更加復(fù)雜,但對(duì)于研究直接甲醇燃料電池的動(dòng)態(tài)性能卻十分重要。Yang等[13]建立了一個(gè)動(dòng)態(tài)的兩相等溫模型來研究液體進(jìn)料的DMFC的動(dòng)態(tài)工作狀況,模擬結(jié)果顯示電流密度和甲醇濃度的突然降低會(huì)導(dǎo)致電池電壓超出常規(guī)的變化,甲醇在膜電極遲緩的傳輸過程導(dǎo)致電壓需要長時(shí)間才能響應(yīng),陽極擴(kuò)散層表面由于氣栓引起短暫的阻塞并不會(huì)影響電池的正常工作。
一維模型往往在垂直于膜電極方向上建模,而膜電極非常薄,所以溫度梯度在膜電極方向上很小,基本可以假設(shè)為等溫,但由于二維模型考慮到流道方向上的建模,溫度梯度往往不可忽略,為了準(zhǔn)確描述DMFC的熱性能,很多研究者都建立了非等溫模型。Fei等[14]分析了熱效應(yīng)對(duì)DMFC陽極微孔流道內(nèi)二氧化碳?xì)馀輦鬏敩F(xiàn)象的影響,使用熱離散格子波爾茲曼法(TLBM)和流體體積法(VOF)模擬二氧化碳?xì)怏w的動(dòng)力學(xué),和VOF方法相比,TLBM能減少十分之九的模擬時(shí)間,但提供相同的準(zhǔn)確性。在Zou等[15]建立的兩相非等溫模型中,集流器外表面的自然熱對(duì)流作為熱邊界條件,從而獲得更貼近實(shí)際的DMFC模型。模擬結(jié)果顯示,電池性能隨進(jìn)口溫度的升高而提高,膜電極的平均溫度和膜電極內(nèi)的溫差隨電流的增大而增大,降低膜電極熱導(dǎo)電率和增加進(jìn)口溫度將導(dǎo)致膜電極的溫差增大。目前DMFC模型中對(duì)電池副反應(yīng)的模擬還很少,Ye等[16]建立了一個(gè)單相非等溫的CFD模型,模型研究了自發(fā)析氫反應(yīng)對(duì)直接甲醇燃料電池性能的影響。如果陰極的氧氣不夠用,滲透到陰極的甲醇氧化所產(chǎn)生的質(zhì)子將會(huì)遷移回陽極,在陽極被還原成氫氣,當(dāng)寄生析氫反應(yīng)發(fā)生時(shí),陰極水淹對(duì)開路電壓和局部電流分布影響顯著。
二維模型在一定程度上準(zhǔn)確描述了電池的性能,但對(duì)于擁有復(fù)雜流道的DMFC,想要描述整個(gè)流道面上的溫度,濃度和電勢(shì)分布,僅僅使用二維模型并不能達(dá)到滿意的效果,為了更全面真實(shí)地描述電池內(nèi)部的物質(zhì)傳輸和電化學(xué)現(xiàn)象,往往需要建立三維的直接甲醇燃料電池模型。Wang等[17]建立的單相等溫模型研究了不同流道對(duì)電池性能的影響,模擬結(jié)果顯示平行流道的進(jìn)出口壓差最小,不利于二氧化碳?xì)怏w的排除,蛇形流道和螺旋形流道導(dǎo)致電池內(nèi)部溫度分布不均勻,而雙蛇形流道則擁有更好的速度分布和較小的溫度變化,能提供更好的電池性能。Khoshmanesh等[18]的兩相等溫模擬結(jié)果也顯示蛇形流道比平行流道內(nèi)的甲醇濃度分布更好,CO2氣體量更少,擁有更好的電池性能,增加燃料流量能降低CO2氣體濃度,增加溫度雖然增加CO2氣體量,但催化層活性增高,也能提高電池性能。在Ghayor等[19]建立的非等溫單相模型中,甲醇在網(wǎng)格狀流道內(nèi)比在平行流道內(nèi)擁有更穩(wěn)定的傳輸速度,對(duì)于微型直接甲醇燃料電池,網(wǎng)格狀流道效率更高,更有利于二氧化碳的去除。Hutzenlaub等[20]建立了一個(gè)三維兩相等溫的DMFC模型研究二氧化碳?xì)馀菰陉枠O的動(dòng)力學(xué)特征,模擬和實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示,親水性流道能使流道內(nèi)的壓力降最小,氣泡并沒有阻塞流道而是以燃料的平均速度流動(dòng),在疏水性流道內(nèi),氣泡會(huì)發(fā)生阻塞。
一維、二維和三維單電池模型中存在了大量的假設(shè)和簡化,使得這些模型應(yīng)用于現(xiàn)實(shí)中會(huì)產(chǎn)生偏差,而且由于計(jì)算復(fù)雜,不適合應(yīng)用于DMFC實(shí)時(shí)控制系統(tǒng)中。電池組和系統(tǒng)模型更貼近DMFC的實(shí)際應(yīng)用,在電池組和系統(tǒng)模擬中,通常只需考慮電池組和系統(tǒng)的輸入和輸出變量,對(duì)電池組和系統(tǒng)內(nèi)部復(fù)雜的傳輸和電化學(xué)過程不做深入研究,進(jìn)行DMFC電池組和系統(tǒng)模擬,將有助于DMFC早日產(chǎn)業(yè)化。
Mclntyre等[21]建立了一個(gè)準(zhǔn)三維1 kW級(jí)別的可高度擴(kuò)展的DMFC電池組模型,該模型考慮了雙極板內(nèi)的熱量和電流傳輸,并耦合膜電極內(nèi)的物質(zhì)傳輸,甲醇的不均勻分布會(huì)加速電池的老化,甲醇充足的區(qū)域能減小過電勢(shì),穩(wěn)定電流輸出,彌補(bǔ)電池組饑餓區(qū)域的不利影響。
Zenith等[22]建立了一個(gè)DMFC系統(tǒng)模型,模擬顯示除了水淹外,在其他動(dòng)力學(xué)條件下電池系統(tǒng)是穩(wěn)定的,系統(tǒng)的自發(fā)性依賴于環(huán)境濕度,冷凝器溫度和空氣過剩比,通過解耦單輸入單輸出控制器,使用反饋來使系統(tǒng)保持在設(shè)定條件下,控制器能穩(wěn)定水淹和去除相互反應(yīng)引起的振動(dòng),在設(shè)定參數(shù)下系統(tǒng)可以在10 min內(nèi)啟動(dòng)。Zenith等[23]將陰陽極的冷凝器和分離器線路合并為一條,并對(duì)合并后和未合并的電池系統(tǒng)在同一條件下進(jìn)行模擬,整合的系統(tǒng)降低了體積,質(zhì)量和復(fù)雜性,但整合系統(tǒng)廢氣中含有大量的甲醇蒸汽,甲醇轉(zhuǎn)化率低,在封閉條件下會(huì)威脅使用者健康,需要催化轉(zhuǎn)化器轉(zhuǎn)換甲醇,所以整合的系統(tǒng)更適合露天的便攜式中小型電源,未整合的系統(tǒng)更適合固定和長期電源。
三維模型比一維和二維模型更加真實(shí)直觀,能更加詳細(xì)地描述電池內(nèi)部物質(zhì)傳輸現(xiàn)象和電化學(xué)反應(yīng)。為優(yōu)化直接甲醇燃料電池結(jié)構(gòu)和操作條件提供更精確的依據(jù),由于三維模型的復(fù)雜性和對(duì)高配置計(jì)算機(jī)的要求,該模型的研究并不廣泛,但隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的進(jìn)步和計(jì)算機(jī)運(yùn)行速度的加快,越來越多的研究者在進(jìn)行三維模型的研究。整體而言,為了使模型更加接近真實(shí),DMFC單電池模型正在從一維單相等溫穩(wěn)態(tài)模型向三維多相非等溫動(dòng)態(tài)模型發(fā)展。目前,大部分DMFC模型往往集中于單電池的模擬,關(guān)于電池組和電池系統(tǒng)的模擬還很少,而對(duì)電池組和電池系統(tǒng)的模擬更貼近DMFC的實(shí)際應(yīng)用,將有利于推動(dòng)DMFC的產(chǎn)業(yè)化,所以對(duì)直接甲醇燃料電池電池組和系統(tǒng)的模擬,將會(huì)成為DMFC模擬的發(fā)展方向。
[1]KAMARUDIN S K,ACHMAD F,DAUD W R W.Overview on the application of direct methanol fuel cell(DMFC)for portable electronic devices[J].International Journal of Hydrogen Energy,2009, 34(16):6902-6916.
[2]YANG W W,ZHAO T S,WU Q X.Modeling of a passive DMFC operating with neat methanol[J].International Journal of Hydrogen Energy,2011,36(11):6899-6913.
[3]COLPAN C O,CRUICKSHANK C A,MATIDA E,et al.1D modeling of a flowing electrolyte-direct methanol fuel cell[J].Journal of Power Sources,2011,196(7):3572-3582.
[4]CAI W,LI S,YAN L,et al.Design and simulation of a liquid electrolyte passive direct methanol fuel cell with low methanol crossover [J].Journal of Power Sources,2011,196(18):7616-7626.
[5]KULIKOVSKY A A.A model for mixed potential in direct methanol fuel cell cathode and a novel cell design[J].Electrochimica Acta,2012,79:52-56.
[6]KO J,CHIPPAR P,JU H.A one-dimensional,two-phase model for direct methanol fuel cells-Part I:model development and parametric study[J].Energy,2010,35(5):2149-2159.
[7]CHIPPAR P,KO J,JU H.A global transient,one-dimensional,twophase model for direct methanol fuel cells(DMFCs)-Part II:analysis of the time-dependent thermal behavior of DMFCs[J].Energy, 2010,35(5):2301-2308.
[8]WANG B Y,LIN H K,LIU N Y,et al.Cell performance modeling of direct methanol fuel cells using proton-exchange solid electrolytes:Effective reactant diffusion coefficients in porous diffusion layers[J].Journal of Power Sources,2013,227:275-283.
[9]OLIVEIRA V B,RANGEL C M,PINTO A M F R.One-dimensional and non-isothermal model for a passive DMFC[J].Journal of Power Sources,2011,196(21):8973-8982.
[10]DELAVAR M A,FARHADI M,SEDIGHI K.Numerical simulation of direct methanol fuel cells using lattice Boltzmann method[J].International Journal of Hydrogen Energy,2010,35(17):9306-9317. [11]COLPAN C O,FUNG A,HAMDULLAHPUR F.2D modeling of a flowing-electrolyte direct methanol fuel cell[J].Journal of Power Sources,2012,209:301-311.
[12]ZAGO M,CASALEGNO A,SANTORO C,et al.Water transport and flooding in DMFC:Experimental and modeling analyses[J]. Journal of Power Sources,2012,217:381-391.
[13]YANG W W,HE Y L,LI Y S.Modeling of dynamic operating behaviors in a liquid-feed direct methanol fuel cell[J].International Journal of Hydrogen Energy,2012,37(23):18412-18424.
[14]FEI K,CHEN T S,HONG C W.Direct methanol fuel cell bubble transport simulations via thermal lattice Boltzmann and volume of fluid methods[J].Journal of Power Sources,2010,195(7):1940-1945.
[15]ZOU J,HE Y,MIAO Z,et al.Non-isothermal modeling of direct methanol fuel cell[J].International Journal of Hydrogen Energy,2010,35(13):7206-7216.
[16]YE Q,YANG X G,CHENG P.Modeling of spontaneous hydrogen evolution in a direct methanol fuel cell[J].Electrochimica Acta, 2012,69:230-238.
[17]WANG S J,HUO W W,ZOU Z Q,et al.Computational simulation and experimental evaluation on anodic flow field structures of micro direct methanol fuel cells[J].Applied Thermal Engineering, 2011,31(14/15):2877-2884.
[18]KHOSHMANESH S,MIRZAEI M.Performance evaluation of a direct methanol fuel cell:Combination of three-dimensional computational fluid dynamic modelling and one-dimensional diffusion layer mathematical modelling[J].Journal of Power and Energy,2011,225(6):718-733.
[19]GHAYOR R,SHAKERI M,SEDIGHI K,et al.Experimental and numerical investigation on passive and active μDMFC[J].International Journal of Hydrogen Energy,2010,35(17):9329-9337.
[20]HUTZENLAUB T,PAUST N,ZENGERLE R,et al.The effect of wetting properties on bubble dynamics and fuel distribution in the flow field of direct methanol fuel cells[J].Journal of Power Sources,2011,196(19):8048-8056.
[21]MCINTYRE J,KULIKOVSKY A A,M LLER M,et al.Large-scale DMFC stack model:feed disturbances and their impact on stack performance[J].Fuel Cells,2012,12(6):1032-1041.
[22]ZENITH F,KREWER U.Modelling,dynamics and control of a portable DMFC system[J].Journal of Process Control,2010,20(5): 630-642.
[23]ZENITH F,NA Y,KREWER U.Effects of process integration in an active direct methanol fuel-cell system[J].Chemical Engineering and Processing:Process Intensification,2012,59:43-51.
Research progress of models for direct methanol fuel cell and system
WANG Jia1,ZHANG Jing2,HUANG Cheng-de1*
The modeling studies of direct methanol fuel cell(DMFC)are in favor of the understanding of the physicchemical phenomena occurring in a fuel cell,and provide reference for the optimization of structure and determining operation condition of fuel cells and stacks.The development of mathematic model for DMFC in recent years was reviewed.The one-dimensional,two-dimensional and three-dimensional models for single cell,stacks and system were introduced.The development trends of DMFC models were discussed.
direct methanol fuel cell(DMFC);model;fuel cell stacks;system
TM 911.4
A
1002-087 X(2015)04-0849-03
2014-09-03
天津市自然科學(xué)基金項(xiàng)目(11CYBCJC07800)
王佳(1988—),男,河南省人,碩士生,主要研究方向?yàn)橹苯蛹状既剂想姵氐哪M與仿真。
黃成德,E-mail:cdhuang@tju.edu.cn