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    矩形截面雙壁鋼圍堰結(jié)構(gòu)行為與受力性能研究

    2015-07-01 23:47:02孫蕊鑫
    西部交通科技 2015年6期
    關(guān)鍵詞:鋼箱雙壁圍堰

    池 鵬,徐 強(qiáng),孫蕊鑫

    (1.陜西省高速公路建設(shè)集團(tuán)公司,陜西 西安 710064;2.陜西高速公路工程咨詢有限公司,陜西 西安 710064;3.西安中交土木科技有限公司,陜西 西安 710075)

    矩形截面雙壁鋼圍堰結(jié)構(gòu)行為與受力性能研究

    池 鵬1,徐 強(qiáng)2,孫蕊鑫3

    (1.陜西省高速公路建設(shè)集團(tuán)公司,陜西 西安 710064;2.陜西高速公路工程咨詢有限公司,陜西 西安 710064;3.西安中交土木科技有限公司,陜西 西安 710075)

    文章以漢江五橋矩形截面雙壁鋼圍堰工程為例,對雙壁鋼圍堰在橋墩基礎(chǔ)施工過程中所體現(xiàn)出的結(jié)構(gòu)行為進(jìn)行分析,并采用有限元程序建立雙壁鋼圍堰的板梁混合精細(xì)有限元模型,結(jié)合簡化計(jì)算方法對雙壁鋼圍堰的受力性能進(jìn)行了研究,提出了改善雙壁鋼圍堰受力性能的構(gòu)造措施。

    橋梁工程;矩形截面雙壁鋼圍堰;結(jié)構(gòu)行為;受力性能;有限元方法

    0 引言

    跨江、跨海大橋施工過程中常常要在深水中修建巨大的橋墩基礎(chǔ)圍堰以創(chuàng)造良好的施工環(huán)境。20世紀(jì)70年代我國在修建九江長江大橋深水橋墩基礎(chǔ)時創(chuàng)造性地提出了雙壁鋼圍堰這一新的圍堰形式,這在簡化突破季節(jié)施工限制、提升施工工序、縮短施工工期方面有了新的突破[1]。此后,雙壁鋼圍堰成為我國橋梁深水基礎(chǔ)施工廣泛采用的一種圍堰形式[2]。

    雙壁鋼圍堰所處的水下施工環(huán)境惡劣,受力十分復(fù)雜,目前對雙壁鋼圍堰的研究多限于構(gòu)造設(shè)計(jì)與施工方案的探討[3-7],對其在橋墩基礎(chǔ)施工過程中所體現(xiàn)出的受力性能研究較少。針對上述問題, 本文以漢江五橋雙壁鋼圍堰為研究背景, 詳細(xì)分析其

    在橋墩基礎(chǔ)施工過程中的體現(xiàn)出的結(jié)構(gòu)行為,采用有限元仿真分析與簡化計(jì)算相結(jié)合的方法對雙壁鋼圍堰的受力性能進(jìn)行研究。

    1 工程概況

    漢江五橋橋墩基礎(chǔ)施工用圍堰為矩形截面雙壁鋼圍堰,堰長26.0 m,寬19.5 m,高19.0 m,壁厚1.2 m,下部設(shè)1.7 m高的刃角;鋼圍堰豎向設(shè)10個鋼箱,鋼箱面板與水平環(huán)板厚度為10 mm;面板縱肋采用[10型鋼,間距35 cm;鋼圍堰內(nèi)設(shè)三層內(nèi)支撐,內(nèi)支撐水平桿采用φ630×10mm鋼管,焊接在鋼箱內(nèi)面板上,一、二層內(nèi)支撐間的立柱、斜撐(Ⅰ25a)與內(nèi)支撐形成空間桁架。雙壁鋼圍堰總體布置見圖1。

    圖1 雙壁鋼圍堰總體布置圖(尺寸單位:cm;高程單位:m)

    2 雙壁鋼圍堰結(jié)構(gòu)行為特點(diǎn)分析

    根據(jù)橋墩基礎(chǔ)施工過程中雙壁鋼圍堰承受的外荷載和約束條件的變化,將雙壁鋼圍堰的結(jié)構(gòu)行為按以下5個施工階段進(jìn)行分析:

    (1)階段1:雙壁鋼圍堰下沉至設(shè)計(jì)位置,將圍堰內(nèi)河床清挖至封底混凝土底面標(biāo)高。此時,圍堰內(nèi)外水位等高,凈水壓力內(nèi)外平衡;迎水側(cè)外面板承受流水壓力與土壓力,其它外面板只承受土壓力。

    (2)階段2:封底混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后抽干圍堰內(nèi)存水。此時,階段2~階段4外面板均承受與階段1相同的荷載;內(nèi)面板內(nèi)、外側(cè)水頭差達(dá)到最高的16.135m,內(nèi)面板承受最大單側(cè)凈水壓力,內(nèi)支撐承受的軸向壓力也達(dá)到最大;本階段雙壁鋼圍堰受力圖示見圖2。

    (a)內(nèi)面板 (b)迎水側(cè)外面板 (c)非迎水側(cè)外面板

    (3)階段3:第一層承臺混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度,拆除第一層內(nèi)支撐及第一、第二層內(nèi)支撐間斜撐。第一層承臺在其高度范圍內(nèi)為內(nèi)面板提供剛性橫向支撐,間接降低了內(nèi)面板內(nèi)、外側(cè)水頭差,內(nèi)面板承受的凈水壓力減??;由于拆除了第一層內(nèi)支撐,第二、第三層內(nèi)支撐承受的軸向壓力增大。

    (4)階段4:第二層承臺混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度,拆除第二層內(nèi)支撐,施工首批7m高橋墩。第二層承臺為內(nèi)面板提供剛性橫向支撐,內(nèi)面板內(nèi)、外側(cè)水頭差進(jìn)一步減小,內(nèi)面板承受的凈水壓力減??;拆除第二層內(nèi)支撐后,第三層內(nèi)支撐承受的軸向壓力較上階段增大。

    (5)階段5:首批橋墩施工結(jié)束,向圍堰內(nèi)回灌6m高江水,拆除第三層內(nèi)支撐。由于江水回灌,內(nèi)面板承受的凈水壓力對內(nèi)、外側(cè)水頭差減而減??;因內(nèi)支撐全部拆除,需密切關(guān)注圍堰頂口變形。

    3 有限元仿真分析模型

    3.1 有限元分析模型

    采用有限元程序ANSYS建立雙壁鋼圍堰的板梁混合精細(xì)有限元模型,采用板殼單元Shell63模擬鋼圍堰內(nèi)、外面板、鋼箱及水平環(huán)板;采用梁單元Beam44模擬面板縱肋與內(nèi)支撐鋼管。有限元數(shù)值模型如圖3所示。

    圖3 雙壁鋼圍堰1/2有限元模型圖

    雙壁鋼圍堰材料選用Q235結(jié)構(gòu)鋼,各向同性,屈服強(qiáng)度fy=235MPa,彈性模量取E=2.06×105MPa,泊松比取為0.3,密度取為7 850kg/m3。

    3.2 計(jì)算荷載與邊界條件

    3.2.1 計(jì)算荷載

    (1) 流水壓力呈倒三角形分布,按現(xiàn)行公路橋規(guī)公式FW=KγmAv2/2g計(jì)算圍堰迎水面流水壓力,計(jì)算斷面流水速度v=1.0m/s[10];

    (2) 靜水壓力呈正三角形分布,與水深成正比,按公式q1=γωh計(jì)算,最大值為156.35kPa;

    (3) 鋼圍堰刃角入土后,作用在鋼圍堰上的土壓力介于靜止土壓力和主動土壓力之間,均呈正三角形分布,根據(jù)現(xiàn)行公路橋規(guī)按公式p0=γ′hK0與pa=γ′hKa分別計(jì)算,取用兩值中的較大者[10];

    (4) 按公式Ft=τ×A計(jì)算土側(cè)摩阻力,細(xì)砂層τ=30MPa,卵石土層τ=90MPa,A為圍堰外面板入土面積,因圍堰下沉?xí)r破壞了土層的原始狀態(tài),計(jì)算時考慮2倍安全系數(shù);

    (5) 封底混凝土與鋼護(hù)筒之間握裹力系數(shù)取0.15MPa[11];

    (6) 水的浮力為9 800N/m3。

    水壓力與土壓力荷載以梯度荷載的形式施加在圍堰面板上。

    3.2.2 邊界條件

    約束鋼圍堰底層節(jié)點(diǎn)與刃腳斜面板節(jié)點(diǎn)的豎向位移自由度,施工過程中按封底混凝土與承臺的澆筑高度對內(nèi)面板的面外位移自由度進(jìn)行約束,為保證結(jié)構(gòu)整體計(jì)算的穩(wěn)定性,約束上層內(nèi)支撐中間節(jié)點(diǎn)的橫、順橋向位移自由度。

    4 雙壁鋼圍堰受力性能分析

    4.1 靜力性能分析

    分別對前文劃分的5個施工階段雙壁鋼圍堰的受力狀態(tài)進(jìn)行有限元仿真分析,計(jì)算結(jié)果見表1。

    表1 雙壁鋼圍堰各構(gòu)件應(yīng)力與變形值表

    說明:“—”表示內(nèi)支撐鋼管已全部拆除。

    由表1可以看出,CS2鋼圍堰受力最不利,除外面板外,其它構(gòu)件最大應(yīng)力均在本階段出現(xiàn);CS5鋼圍堰總體剛度最弱,除內(nèi)支撐外,其它構(gòu)件的最大變形均在本階段出現(xiàn)。施工過程中鋼板件最大應(yīng)力為185.8MPa,桿件最大應(yīng)力為201.6MPa,均屬于約束或構(gòu)件連接位置的局部應(yīng)力集中現(xiàn)象,鋼圍堰其它區(qū)域應(yīng)力水平較低。

    由圖5~9可以看出,由于雙壁鋼圍堰內(nèi)部設(shè)置有內(nèi)支撐,橫、順橋向內(nèi)面板最大變形均出現(xiàn)在面板中央兩道內(nèi)支撐之間,且變形呈環(huán)狀由內(nèi)向外逐漸減??;內(nèi)面板在鋼箱與橫、順橋向面板間焊縫處因受到較強(qiáng)的面外支撐(內(nèi)支撐兩端與鋼箱焊接)而呈現(xiàn)出較高的應(yīng)力水平,且局部有應(yīng)力集中現(xiàn)象,鋼箱之間與鋼箱與垂直面板之間的面板變形相對自由,應(yīng)力水平較低。

    圖5 鋼圍堰整體變形圖(單位:m)

    圖6 內(nèi)面板Mises應(yīng)力分布圖(單位:kPa)

    圖7 外面板Mises應(yīng)力分布圖(單位:kPa)

    圖8 鋼箱面板Mises應(yīng)力分布圖(單位:kPa)

    圖9 水平環(huán)板Mises應(yīng)力分布圖(單位:kPa)

    4.2 穩(wěn)定性能分析

    4.2.1 結(jié)構(gòu)整體抗浮穩(wěn)定性分析

    封底混凝土澆注完成并達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后,抽干圍堰內(nèi)存水。此時,雙壁鋼圍堰依靠封底混凝土與鋼護(hù)筒的握裹力(方向向下)以及鋼圍堰自重、封底混凝土重量、刃角填充混凝土重量、圍堰內(nèi)倉水重量以及圍堰外面板受到的土層摩阻力來克服江水浮力,防止鋼圍堰被浮起。如果需要的握裹力小于封底混凝土與鋼護(hù)筒之間的最大握裹力,可以保證鋼圍堰穩(wěn)定和施工安全。否則,鋼圍堰抗浮穩(wěn)定性不滿足要求。

    圖10 鋼圍堰豎向受力示意圖

    鋼圍堰受力狀態(tài)見圖7,豎向受力平衡方程為:

    ∑F=Gw+Gf+Gh+Ft+Fm-fw(1)

    式中:Gw——鋼圍堰自重(kN);Gf——封底混凝土與圍堰刃角填充混凝土自重(kN);

    Gh——鋼圍堰雙壁內(nèi)倉江水重量(kN),內(nèi)倉水位與江水持平;

    Ft——鋼圍堰外面板受到的土層摩阻力(kN);

    Fm——封底混凝土與鋼護(hù)筒之間的握裹力(kN);

    fw——鋼圍堰承受的浮力(kN)。

    如果鋼圍堰在水中保持平衡,必有∑F≥0,即(Gw+Gf+Gh+Ft+Fm)/fw)≥1。根據(jù)相關(guān)公式計(jì)算各分力值,可得:

    (Gw+Gf+Gh+Ft+Fm)/fw=1.23>1.0

    鋼圍堰排水后抗浮穩(wěn)定性能滿足施工安全要求,且由上式還可以看出,必要時可以通過增減鋼圍堰平臺配重、調(diào)節(jié)隔艙內(nèi)水位和江水間的落差來改善圍堰排水后的抗浮穩(wěn)定性。

    4.2.2 內(nèi)支撐穩(wěn)定性簡化分析

    橋墩基礎(chǔ)施工過程中,鋼圍堰壁板主要承受由凈水壓力、流水壓力以及土壓力產(chǎn)生的面外水平荷載,幾乎不承擔(dān)軸向荷載,壁板穩(wěn)定性能較容易保證;鋼圍堰相當(dāng)于四周承受水壓的矩形環(huán),環(huán)板是提供抗壓面積的主要構(gòu)件,主要承受壓力,由于環(huán)板中心挖空,有效長度小,穩(wěn)定性亦不存在問題;內(nèi)支撐起平衡兩側(cè)壁板壓力,減小壁板計(jì)算跨度的作用,為受壓桿件,穩(wěn)定問題尤為突出,且隨下層內(nèi)支撐的拆除,剩余內(nèi)支撐承受的壓力亦會發(fā)生變化,需對整個施工過程內(nèi)支撐的穩(wěn)定性進(jìn)行研究。

    考慮同層內(nèi)支撐桿件間的相互約束作用,壓桿計(jì)算長度取內(nèi)支撐節(jié)間長6.5m,按兩端鉸支壓桿簡化,其歐拉臨界應(yīng)力為:

    由于根據(jù)彈性理論計(jì)算得到的歐拉臨界應(yīng)力2 309 MPa遠(yuǎn)大于Q235鋼材的屈服強(qiáng)度235 MPa,根據(jù)文獻(xiàn)[12]按下式對其進(jìn)行非彈性修正:

    由式(3)計(jì)算得到內(nèi)支撐彈塑性屈曲臨界應(yīng)力為229MPa,與表1各施工階段內(nèi)支撐最大應(yīng)力比較可知,各施工階段內(nèi)支撐最大應(yīng)力均小于其彈塑性屈曲臨界應(yīng)力,內(nèi)支撐穩(wěn)定性滿足要求。

    5 結(jié)語

    (1) 雙壁鋼圍堰鋼板件最大應(yīng)力為185.8MPa,桿件最大應(yīng)力為201.6MPa,均屬于約束或構(gòu)件連接位置的局部應(yīng)力集中現(xiàn)象,鋼圍堰其它區(qū)域應(yīng)力水平較低。

    (2) 封底混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度并抽干圍堰內(nèi)存水,為雙壁鋼圍堰抗浮穩(wěn)定受力最不利狀態(tài),此時,雙壁鋼圍堰抗浮穩(wěn)定系數(shù)為1.23,抗浮穩(wěn)定性滿足施工安全要求。

    (3) 考慮同層內(nèi)支撐間相互約束作用,按兩端鉸支壓桿進(jìn)行簡化計(jì)算得到內(nèi)支撐彈塑性屈曲臨界應(yīng)力為229MPa,大于內(nèi)支撐承受的最大壓應(yīng)力125.8MPa。

    (4) 內(nèi)面板內(nèi)、外較大的水頭差導(dǎo)致其應(yīng)力水平高于外面板,可采用在隔艙下部填充混凝土、上部填充水來替代全部填充水的方法,以達(dá)到減少結(jié)構(gòu)應(yīng)力與變形,提高結(jié)構(gòu)剛度和穩(wěn)定性的目的。

    [1]鐵道部大橋工程局.九江長江大橋技術(shù)總結(jié)[M].武漢: 武漢測繪科技大學(xué)出版社,1996.

    [2]劉自明.橋梁深水基礎(chǔ)[M].北京:人民交通出版社, 2003.

    [3]馬學(xué)峰,龔志剛,等.錢江四橋主墩雙壁鋼圍堰設(shè)計(jì)與施工[J].橋梁建設(shè),2004(1):40-42,50.

    [4]徐國平,王梓夫,張瑞軍.武漢軍山長江公路大橋異型鋼圍堰設(shè)計(jì)[J].橋梁建設(shè),2000(4): 26-28.

    [5]陳 侃,劉 萍.安慶長江公路大橋特大型深水鋼圍堰施工技術(shù)[J].安徽建筑工業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào),2003,11(3): 23-27.

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    [7]方詩圣,丁仕洪.MARC軟件的橋梁深水基礎(chǔ)鋼圍堰仿真分析[J].南昌大學(xué)學(xué)報(bào)·工科版,2008,30(1):91-94.

    [8]GB/T714-2008,橋梁用結(jié)構(gòu)鋼[S].

    [9]JTJ025-86,公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].

    [10]JTJD60-2004,公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范[S].

    [11]韓林海.鋼管砼結(jié)構(gòu)[M].北京:科學(xué)出版社,2000.

    [12]陳鐵云,陳伯真.船舶結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].上海:上海交通大學(xué)出版社,1991.

    Study on Structural Behavior and Mechanical Properties of Rectangular Section Double-wall Steel Cofferdam

    CHI Peng1,XU Qiang2,SUN Rui-xin3

    (1.Shaanxi Expressway Construction Group Corporation,Xi'an,Shaanxi,710064;2.Shaanxi Expressway Engineering Consulting Co.,Ltd.,Xi'an,Shaanxi,710064;3.CCCC Civil Engineering Science & Technology Co.,Ltd.,Xi'an,Shaanxi,710075)

    With rectangular section double-wall steel cofferdam project of Hanjiang V Bridge as the example,this article analyzed the structural behavior of double-wall steel cofferdam during the pier foundation construction,and established the mixed plate-girder refined finite element model of double-walled steel cofferdam by using the finite element program,and combined with simplified calculation method,it studied the mechanical properties of double-wall steel cofferdam,then proposed the structure measures to improve the mechanical properties of double-wall steel cofferdam.

    Bridge engineering;Rectangular section double-wall steel cofferdam;Structural behavior;Me-chanical performance;Finite element method

    U445.55+

    A

    10.13282/j.cnki.wccst.2015.06.012

    1673-4874(2015)06-0048-05

    2015-05-08

    池 鵬,工程師,碩士,主要從事橋梁與隧道設(shè)計(jì)及施工管理研究;

    徐 強(qiáng),工程師,主要從事路橋施工管理工作;

    孫蕊鑫,工程師,碩士,主要從事橋梁工程設(shè)計(jì)與科研工作。

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