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    擠壓速度對(duì)鋁合金型材擠壓過程的影響分析

    2015-06-07 09:42:13
    鍛壓裝備與制造技術(shù) 2015年1期
    關(guān)鍵詞:坯料型材鋁合金

    羅 翔

    (重慶百能達(dá)普什汽車零部件有限責(zé)任公司,重慶 401122)

    0 引言

    鋁合金材料具有塑性好、密度小、抗蝕性和焊接性能好等特點(diǎn),與傳統(tǒng)的鋼鐵材料相比具有不可替代的優(yōu)越性[1]。目前鋁合金型材擠壓技術(shù)在汽車、船舶、鐵路、航空、航天等工業(yè)領(lǐng)域以及建筑等民用領(lǐng)域越來越顯示出其重要地位,用擠壓方法生產(chǎn)鋁型材,既節(jié)約材料又具有很高的生產(chǎn)效率,因而該工藝方法在生產(chǎn)和研究領(lǐng)域越來越受到關(guān)注。

    鋁合金型材擠壓過程中,擠壓速度是一個(gè)主要工藝條件,對(duì)于坯料的溫度場、最大損傷值場等有著重要影響,從而影響到擠壓型材的質(zhì)量。

    本文基于Deform-2D塑形有限元軟件對(duì)7075鋁合金型材的擠壓過程進(jìn)行數(shù)值模擬,分析并總結(jié)了擠壓速度對(duì)坯料溫度場、最大損傷值場和模具載荷的影響規(guī)律。為鋁合金型材擠壓工藝選擇合理的擠壓速度提供理論參考。

    1 有限元模型的建立

    坯料材料牌號(hào)為Aluminum-7075,楊氏模量Y=68900MPa,泊松比υ=0.3。模具材料選用H13鋼。采用剛(粘)塑形流動(dòng)應(yīng)力模型其中為等效應(yīng)變;為等效應(yīng)變速率;T為變形溫度。

    鋁合金型材擠壓過程中,坯料與模具間的接觸壓力很大,坯料的表面層粘著在模具壁面上,故擠壓成形過程選用剪切摩擦類型,剪切應(yīng)力,其中m為剪切摩擦因子,其值取0.3;k為剪切屈服強(qiáng)度。

    目前,熱壓縮類變形過程中應(yīng)用最廣泛的損傷準(zhǔn)則是Cockcroft和Latham準(zhǔn)則。其具體表達(dá)式為:

    式中:f——材料斷裂時(shí)的等效塑性應(yīng)變;

    ——等效應(yīng)力;

    σT——變形過程中某一時(shí)刻某一單元內(nèi)的最大拉應(yīng)力。材料在塑性變形過程中,當(dāng)最大主應(yīng)力 σ1≥0 時(shí),σT=σ1;當(dāng) σ1<0 時(shí),σT=0;

    d——等效應(yīng)變?cè)隽浚?/p>

    C——損傷因子。

    在數(shù)值計(jì)算中,將表達(dá)式(1)進(jìn)一步變換成離散步求和表達(dá)式(2),可將復(fù)雜的積分計(jì)算簡化為單位時(shí)間增量內(nèi)的損傷量計(jì)算:

    式中:——變形過程中某一時(shí)刻某一單元內(nèi)的等效塑性應(yīng)變速率;

    Δt——有限元計(jì)算中的時(shí)間增量。

    擠壓坯料初始溫度設(shè)為380℃,模具的預(yù)熱溫度設(shè)為350℃,坯料和模具之間的熱交換系數(shù)取10N/(mm·s·℃),環(huán)境溫度設(shè)為20℃,擠壓件與環(huán)境的對(duì)流系數(shù)取0.02N/(mm·s·℃)。由于模型結(jié)構(gòu)本身是軸對(duì)稱的,為提高模擬效率,取1/2模型進(jìn)行分析。通過Deform-2D前處理將幾何模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,并賦予邊界幾何條件得到有限元模型如圖1所示。

    設(shè)置4種擠壓速度,分別為 2mm/s、6mm/s、10mm/s和14mm/s,上模壓下量為25mm,因?yàn)樵诖藟合铝肯履苁共牧狭鞒龉ぷ鲙В⑶沂箶D壓過程達(dá)到穩(wěn)定階段。

    圖1 擠壓有限元模型

    2 結(jié)果分析

    2.1 擠壓速度對(duì)溫度場的影響

    擠壓件的溫度變化影響到產(chǎn)品質(zhì)量和模具壽命。擠壓過程中,較高的溫度有利于減小流動(dòng)應(yīng)力,從而材料變形更加容易,但當(dāng)溫度過高會(huì)使材料產(chǎn)生過燒、晶粒粗大等問題,使得允許的最高溫度降低,進(jìn)而降低生產(chǎn)率。分析鋁合金擠壓過程中溫度場的變化,對(duì)于保證擠壓制件的質(zhì)量和提高生產(chǎn)率有著重要作用。圖2展示了坯料在擠壓速度為6mm/s時(shí),不同階段的溫度場變化情況。可知在擠壓過程中,坯料溫度逐漸升高。這是由于坯料產(chǎn)生劇烈變形,生成大量的變形熱,從而材料溫度迅速升高。而且,坯料的最高溫度均出現(xiàn)在棒料剛開始成形的部位,因?yàn)檫@部分的材料變形最為嚴(yán)重,坯料與模具摩擦最嚴(yán)重,生成大量的熱量,所以溫度最高。圖3為擠壓速度與坯料最高溫度之間的關(guān)系??梢钥闯?,隨著擠壓速度的增加,坯料最高溫度增加,其原因是隨著擠壓速度的增加,材料的變形劇烈程度增加;并且隨著擠壓速度的增加,坯料擠壓力增加,坯料和模具基礎(chǔ)面之間的壓力增加,所以摩擦熱也增加,使得溫度升高。另一方面,擠壓速度越大,坯料與模具熱傳導(dǎo)的時(shí)間越少,使擠壓件溫度升高。由圖可知,當(dāng)擠壓速度為14mm/s時(shí),最高溫度已經(jīng)達(dá)到了495℃。但7075鋁合金的變形溫度超過490℃時(shí),晶粒會(huì)迅速長大[5],嚴(yán)重降低擠壓件的質(zhì)量,所以7075鋁合金的擠壓速度最好不要超過12mm/s。

    圖2 擠壓過程中溫度變化

    圖3 不同擠壓速度下坯料最高溫度圖

    2.2 擠壓速度對(duì)損傷場的影響

    鋁合金擠壓過程中發(fā)生劇烈變形,坯料表面易產(chǎn)生裂紋。擠壓過程中,坯料金屬損傷值越小,則材料開裂傾向越小,成形制件表面質(zhì)量越高。因此,研究鋁合金擠壓過程中最大損傷值的影響有著十分重要的意義。鋁合金棒料在擠壓速度為6mm/s成形過程中的損傷演化行為如圖4所示??梢缘弥诔尚芜^程中,最大損傷值主要出現(xiàn)在成形棒材的表面和擠壓模具出口處,這是因?yàn)榘舨谋韺咏饘僭诹鹘?jīng)工作帶時(shí),由于受到擠壓模具工作表面的摩擦作用,切應(yīng)力對(duì)該處材料金屬的影響最為嚴(yán)重。圖5顯示了不同擠壓速度下棒料擠壓過程中的最大損傷值。由圖可知,擠壓速度在2~10mm/s范圍內(nèi),最大損傷值隨擠壓速度的增加而逐漸減??;擠壓速度在10~14mm/s范圍內(nèi),最大損傷值有些許增加。這是因?yàn)殡S著擠壓速度的增大,坯料的溫度升高,增強(qiáng)了材料的塑形變形能力;而且擠壓速度增大有利于提高模具對(duì)坯料三向壓應(yīng)力的效果,所以降低了最大損傷值;但是當(dāng)擠壓速度過大時(shí),摩擦力增長迅速,使得損傷值呈增長趨勢。所以,在棒料擠壓過程中,擠壓速度不能太大,也不能太小,這樣能減小擠壓件出現(xiàn)裂紋的可能性。

    圖4 擠壓過程中損傷演化圖

    圖5 不同擠壓速度下最大損傷演化圖

    2.3 擠壓速度對(duì)模具載荷的影響

    為合理選擇設(shè)備、正確設(shè)計(jì)模具以及確定工藝規(guī)程,變形力是一個(gè)重要依據(jù)。因此,計(jì)算模具的位移-載荷曲線非常有意義,既可得出實(shí)際擠壓可能需要的最大擠壓力,又可應(yīng)用于優(yōu)化擠壓工藝。圖6為不同擠壓速度下模具的位移-載荷曲線??梢钥闯?,擠壓速度不同時(shí),位移-載荷曲線圖趨勢基本相同,載荷的變化規(guī)律基本上可以分為3個(gè)階段。擠壓開始時(shí),擠壓力以接近線性的方式緩慢增長;到一定程度后,擠壓力迅速增加到峰值;擠壓力到達(dá)峰值后呈突然下降趨勢。并且隨著速度的增加,擠壓載荷有一定的增大。從圖中可看出,擠壓速度對(duì)載荷的影響比較小。這是由于擠壓速度越大,坯料溫度升的越高,降低擠壓材料的流動(dòng)應(yīng)力,抵消了由于變形速度增加帶來的對(duì)變形抗力的影響。

    圖6 不同擠壓速度下位移-載荷圖

    3 結(jié)論

    建立了鋁合金型材擠壓的有限元模型。分析了不同擠壓速度下溫度場、最大損傷值場以及模具載荷的演變規(guī)律。得出以下結(jié)論:

    (1)隨著擠壓速度的增加,由于變形熱和摩擦熱增加,坯料的溫度場迅速增加。

    (2)隨著擠壓速度的增加,坯料的最大損傷值場呈現(xiàn)先減小后增加的趨勢。

    (3)隨著擠壓速度的增加,擠壓載荷有一定的增大。擠壓速度對(duì)載荷的影響比較小。

    [1]劉靜安.現(xiàn)代鋁合金擠壓工業(yè)及技術(shù)發(fā)展概況與趨勢[J].鋁加工,2009,191(6):29-33.

    [2]B.P.P.A Gouveia,J.M.C.Rodrigues,P.A.F.Martins.Fracture predicting in bulk metal forming[J].International journal of mechanical sciences,1996,38(4):361-372.

    [3]陳慧琴,劉建生,郭會(huì)光.Mn18Cr18N鋼熱成形晶粒變化的模擬研究[J].金屬學(xué)報(bào),1999,35(1):53-56.

    [4]權(quán)國政,王熠昕,張艷偉.溫度及應(yīng)變速率對(duì)7075鋁合金臨界損傷因子的影響[J].重慶大學(xué)學(xué)報(bào),2011,34(7):51-56.

    [5]孫永恒,吳代斌,吳潤廣.國產(chǎn)7075鋁合金的鍛造工藝研究[J].中國機(jī)械工程,1992,3(2):10-12.

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