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    新建連鎮(zhèn)鐵路施工對鄰近滬寧城際鐵路的影響

    2022-10-11 04:55:42范劍雄王海峰陜耀
    鐵道建筑 2022年9期
    關(guān)鍵詞:板結(jié)構(gòu)筏板軸力

    范劍雄王海峰陜耀

    1.中國鐵路上海局集團(tuán)有限公司南京鐵路樞紐工程建設(shè)指揮部,南京 210042;2.中鐵二十四局集團(tuán)上海鐵建工程有限公司,上海 200071;3.同濟(jì)大學(xué)上海市軌道交通結(jié)構(gòu)耐久與系統(tǒng)安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海200092

    隨著高速鐵路線網(wǎng)規(guī)模不斷擴(kuò)大,不可避免出現(xiàn)大量新建線路與既有高速鐵路線路的并軌、并線需求,涉及一系列軌道結(jié)構(gòu)改造、既有高速鐵路路基幫寬、地基處置和站場改造工程,同時(shí)要滿足高速鐵路嚴(yán)苛的變形控制要求,如何有效控制接軌工程施工對既有高速鐵路線路結(jié)構(gòu)及行車安全的影響已成為高速鐵路建設(shè)中必須面對的新問題[1-5]。接軌工程面臨兩大關(guān)鍵技術(shù)難點(diǎn):施工期變形控制和運(yùn)營期路基長期變形控制,后者關(guān)系到新舊線路長期服役性能,具有重要意義。

    針對線路周邊加載、卸載引發(fā)既有高速鐵路線下基礎(chǔ)變形問題以及路基幫寬工程的研究較多[6-10]。孫明超[6]依托工程實(shí)際,運(yùn)用有限元仿真技術(shù)和簡化復(fù)合模量法對既有無砟鐵路路基處理方案進(jìn)行研究。胡潤乾[7]利用有限元軟件MIDAS GTS-NX模擬路基填筑普通填料和輕質(zhì)混凝土情況下旋噴樁、鋼管微型樁的加固效果,提出了高速鐵路無砟軌道幫寬后既有路基的沉降控制方案。國內(nèi)外關(guān)于接軌工程施工對既有高速鐵路影響的研究較少。廖進(jìn)星[11]對張吉懷鐵路引入滬昆場方案(簡單接入方案、無砟軌道方案、增加一條到發(fā)線方案)及對滬昆高速鐵路既有路基的影響進(jìn)行了研究。李井元等[12]以魯南高速鐵路引入京滬高速鐵路曲阜東站為背景,針對接軌段路基的臨界距離、路基填料、地基處理、施工安全等技術(shù)進(jìn)行了分析。李帆等[13]基于魯南高速鐵路曲阜東站聯(lián)絡(luò)線接軌工程,采用ABAQUS軟件建立有限元模型對既有路基附加沉降隔離效果的影響進(jìn)行了研究。左坤[14]采用靜壓預(yù)應(yīng)力管樁加固滬寧鐵路軟土地基并進(jìn)行路基穩(wěn)定性監(jiān)測,減少了新建滬寧城際鐵路對鄰近既有京滬普速鐵路路基的影響。

    本文依托連鎮(zhèn)鐵路鎮(zhèn)江站接軌滬寧城際鐵路工程,針對現(xiàn)場監(jiān)測布置及主要施工步驟流程進(jìn)行了介紹,利用自動(dòng)光纖監(jiān)測系統(tǒng)對地層分層沉降以及樁板結(jié)構(gòu)內(nèi)力進(jìn)行監(jiān)測分析,以期為類似接軌工程施工對既有高速鐵路線路結(jié)構(gòu)的變形控制提供參考。

    1 工程概述

    新建連鎮(zhèn)鐵路地處我國東部沿海軟土地區(qū),位于江蘇省南北縱向中軸線上,正線全長304.537 km,設(shè)計(jì)區(qū)段列車速度為250 km/h。鎮(zhèn)江站是鎮(zhèn)江市的主要高速鐵路車站,車站自南向北依次為滬寧城際客專場、京滬鐵路普速場。本工程涉及的連鎮(zhèn)鐵路鎮(zhèn)江聯(lián)絡(luò)線位于鎮(zhèn)江站接軌滬寧城際客專場。鎮(zhèn)江聯(lián)絡(luò)線正線線間距4.2 m,設(shè)計(jì)時(shí)速160 km,采用有砟軌道。接軌工程現(xiàn)場如圖1所示。

    圖1 接軌工程實(shí)景

    接軌段既有滬寧城際鐵路地基主體區(qū)域采用水泥粉煤灰碎石樁(Cement Fly-ash Gravel,CFG)加固,樁徑0.5 m,樁間距1.6~1.8 m,樁長5~28 m(樁長嵌入粉質(zhì)黏土③層內(nèi)不小于1 m),按正方形布置。新建連鎮(zhèn)鐵路地基主體區(qū)域采用樁板結(jié)構(gòu)加固,樁徑1.0 m,樁長16~35 m,按矩形布置,橫向樁間距3~4 m,縱向樁間距5 m,筏板厚度1.0 m,縱向長度每節(jié)14.98 m?,F(xiàn)場主要地層參數(shù)見表1。

    表1 相關(guān)土層物理力學(xué)參數(shù)

    2 監(jiān)測方案

    由于新舊路基強(qiáng)度差異、列車動(dòng)荷載、降雨、地下水等原因,接軌工程在長期運(yùn)營中容易產(chǎn)生新舊路基差異性沉降、路基結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性破壞等問題,危及線路運(yùn)行安全,因此需進(jìn)行長期變形及內(nèi)力監(jiān)測。本工程監(jiān)測內(nèi)容包括地層沉降及樁板結(jié)構(gòu)內(nèi)力。

    2.1 地層沉降監(jiān)測

    地層沉降測點(diǎn)位于新建樁板結(jié)構(gòu)筏板中央,用于測量新建線路路基長期沉降變形,測點(diǎn)布置如圖2所示。

    圖2 地層水平位移及沉降監(jiān)測測點(diǎn)布置示意(單位:m)

    監(jiān)測依托自動(dòng)光纖監(jiān)測系統(tǒng)進(jìn)行,該系統(tǒng)由光纖沉降管、解調(diào)儀、無線傳輸模塊、云端平臺(tái)和在線軟件模塊組成。光纖沉降管由長標(biāo)距光纖光柵位移計(jì)首尾相連串聯(lián)組成,每支傳感器標(biāo)距3 m,即可實(shí)現(xiàn)鉆孔中每3 m布置1個(gè)測點(diǎn)。光纖光柵位移計(jì)采用光纖光柵作為位移敏感元件,測量精度不受光纖傳輸距離及電磁干擾的影響,滿足長期監(jiān)測要求。在傳感器內(nèi)部安裝了1個(gè)光纖光柵溫度傳感器,用以補(bǔ)償溫度對測量的影響。

    在選定位置鉆孔埋設(shè)光纖光柵沉降管,測量不同深度的地層水平位移,所測數(shù)據(jù)通過現(xiàn)場的光纖解調(diào)儀采集后經(jīng)無線網(wǎng)絡(luò)傳輸至云端平臺(tái)。在線軟件模塊為用戶提供項(xiàng)目的監(jiān)測內(nèi)容信息、整體布設(shè)信息以及報(bào)警統(tǒng)計(jì)信息、各監(jiān)測內(nèi)容的傳感器布設(shè)點(diǎn)位信息、實(shí)時(shí)更新監(jiān)測數(shù)據(jù)并顯示傳感器的測量狀態(tài)。監(jiān)測數(shù)據(jù)采集頻率可自由設(shè)定,運(yùn)營期長期監(jiān)測時(shí)可設(shè)定為每天一次。

    地層沉降監(jiān)測方案的現(xiàn)場實(shí)施主要包括管線整理、鉆孔、下放管線、回填密實(shí)、測點(diǎn)保護(hù)等。所有的光纖傳感器件布設(shè)完畢后,通過線路引入就近建立的監(jiān)測站內(nèi),最終實(shí)現(xiàn)整體監(jiān)測單元的網(wǎng)絡(luò)化控制。配合相關(guān)軟件系統(tǒng)開發(fā),進(jìn)行自動(dòng)化測量、儲(chǔ)存和分析,通過無線傳輸網(wǎng)絡(luò)及客戶端軟件可以實(shí)時(shí)在線監(jiān)測、查看監(jiān)測結(jié)果,最終達(dá)到自動(dòng)化監(jiān)測的目的。

    2.2 樁板結(jié)構(gòu)內(nèi)力監(jiān)測

    樁板結(jié)構(gòu)內(nèi)力監(jiān)測采集的數(shù)據(jù)包括筏板溫度、筏板軸力、樁端軸力,用于監(jiān)控新建樁板結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)的長期結(jié)構(gòu)安全。

    測量傳感器采用光纖光柵鋼筋傳感器及溫度計(jì),如圖3所示。在承載板上下表面布置鋼筋應(yīng)力計(jì)及溫度計(jì),鋼筋應(yīng)力計(jì)沿承載板寬度方向間隔為1.5 m,鋼筋應(yīng)力計(jì)方向平行于承載板走向。每層合計(jì)需要4支鋼筋應(yīng)力計(jì)和2支溫度計(jì)。在樁頂和樁底測量其樁端應(yīng)力,鋼筋應(yīng)力計(jì)方向平行于樁基方向,布置如圖4所示。每根樁需要8支鋼筋計(jì)2支溫度計(jì)。

    圖3 樁板結(jié)構(gòu)內(nèi)力監(jiān)測傳感器布置(單位:m)

    圖4 光纖光柵鋼筋傳感器安裝過程

    在樁基鋼筋籠綁扎過程中,用電焊機(jī)將一段主筋端切割下來,將光纖光柵鋼筋應(yīng)力計(jì)放在原主筋切割段的位置,用焊接的方式將鋼筋應(yīng)力計(jì)取代原鋼筋籠的一段主筋,隨鋼筋籠一同澆筑在混凝土梁中。安裝時(shí)注意用濕毛巾將鋼筋應(yīng)力計(jì)包裹住,且在焊接過程中應(yīng)頻繁更換濕毛巾,防止因溫度過高而損壞傳感器。

    3 監(jiān)測結(jié)果及分析

    3.1 地層沉降監(jiān)測

    地層沉降監(jiān)測結(jié)果見圖5。可知:在監(jiān)測系統(tǒng)調(diào)試期,路基上部無列車荷載,沉降很??;進(jìn)入聯(lián)調(diào)聯(lián)試期后,受測試列車荷載作用,沉降逐漸增大;進(jìn)入正式運(yùn)營期后,地層總沉降進(jìn)一步發(fā)展,在正式運(yùn)營9個(gè)月后約達(dá)7 mm,結(jié)果表明在軟土地區(qū)樁板結(jié)構(gòu)路基長期沉降主要受列車運(yùn)行荷載影響,沉降在較長時(shí)間內(nèi)持續(xù)發(fā)展。

    圖5 沉降測點(diǎn)地層總沉降變化情況

    根據(jù)測點(diǎn)所處地層自然分層為分界點(diǎn)提取了不同深度處的沉降,各項(xiàng)數(shù)值表示該深度區(qū)間內(nèi)的總地層沉降,見圖6??芍焊鞯貙映两悼傮w呈現(xiàn)上部大下部小的規(guī)律,這是由于地層沉降主要受列車荷載產(chǎn)生的附加應(yīng)力影響,而附加應(yīng)力隨深度不斷衰減;較為特殊的9~13 m區(qū)間地層沉降較大,這是因?yàn)樵撋疃确秶鸀橛倌噘|(zhì)粉質(zhì)黏土層②1(參見表1),該類土的壓縮模量及抗剪強(qiáng)度參數(shù)顯著小于區(qū)域內(nèi)的其他土體,因而產(chǎn)生了相對較大的沉降變形;0~6 m區(qū)間地層沉降較小,這是因?yàn)樵摰貙訛槿斯ぬ钔粒?jīng)過壓密壓實(shí)處理,其工后變形較小。

    圖6 沉降測點(diǎn)不同深度處的分層沉降變化情況

    3.2 樁板結(jié)構(gòu)內(nèi)力監(jiān)測

    3.2.1 筏板溫度

    樁板結(jié)構(gòu)路基中筏板內(nèi)力與溫度關(guān)系密切,因此對筏板溫度進(jìn)行分析。筏板溫度隨當(dāng)?shù)貧鉁刈兓闆r,見圖7??芍悍ぐ鍦囟扰c當(dāng)?shù)貧鉁乜傮w成正相關(guān),且筏板溫度的變化相對于當(dāng)?shù)貧鉁刈兓?~2 d滯后??傮w而言,筏板溫度略高于當(dāng)?shù)仄骄鶜鉁?,這是因?yàn)槲挥诜ぐ逑虏康穆坊帘葻崛葺^大,其在一天中氣溫較高時(shí)吸收環(huán)境熱輻射存儲(chǔ)熱量,在氣溫較低時(shí)通過熱傳導(dǎo)將熱量傳遞給筏板,使得筏板溫度高于環(huán)境的平均氣溫。筏板底板溫度比頂板溫度高2~3℃,同樣是由于路基土對環(huán)境熱輻射進(jìn)行吸收存儲(chǔ)后傳導(dǎo)至筏板,使得直接與路基土接觸的底板的溫度略高于頂板。

    圖7 筏板溫度隨當(dāng)?shù)貧鉁刈兓闆r

    3.2.2 筏板軸力

    筏板斷面頂板處軸力見圖8??芍悍ぐ遄鳛槌袎航Y(jié)構(gòu),與梁結(jié)構(gòu)類似,頂板處總體是受壓的,在監(jiān)測系統(tǒng)調(diào)試和聯(lián)調(diào)聯(lián)試期,筏板軸力基本穩(wěn)定,而進(jìn)入正式運(yùn)營期后,筏板頂板壓力先減小后增大。這是因?yàn)榉ぐ遢S力受上部荷載和結(jié)構(gòu)溫度共同影響。當(dāng)結(jié)構(gòu)溫度降低時(shí),根據(jù)熱脹冷縮原理,筏板產(chǎn)生收縮趨勢,但由于外部結(jié)構(gòu)約束,筏板無法自由收縮變形,故在外部結(jié)構(gòu)的約束下產(chǎn)生拉伸,從而使得板內(nèi)的壓應(yīng)力減小。反之,當(dāng)結(jié)構(gòu)溫度升高時(shí)板內(nèi)壓應(yīng)力增大。另一方面,在上部荷載作用下筏板受壓向下彎曲,筏板頂板受壓、底板受拉,上部荷載越大則應(yīng)力越大。聯(lián)調(diào)聯(lián)試期與監(jiān)測系統(tǒng)調(diào)試期相比,筏板上部荷載增加,但受當(dāng)?shù)貧鉁赜绊?,筏板結(jié)構(gòu)溫度降低,筏板軸力總體變化不大;進(jìn)入正式運(yùn)營期后,上部荷載基本不變但筏板溫度進(jìn)一步降低,筏板受壓軸力顯著降低,在當(dāng)?shù)貧鉁刈畹腿崭浇_(dá)到最小值;此后,隨著氣溫回暖,筏板溫度升高,筏板受壓軸力相應(yīng)增大。

    圖8 筏板斷面頂板處軸力變化情況

    3.2.3 樁端軸力

    現(xiàn)場樁頂和樁底軸力的變化情況見圖9。可知:從監(jiān)測系統(tǒng)調(diào)試期開始,樁底軸力逐漸增大,進(jìn)入正式運(yùn)營期后達(dá)到穩(wěn)定,約為85 kN;樁頂軸力先是逐漸增大,在正式運(yùn)營一段時(shí)間后達(dá)到峰值533 kN,然后逐漸降低。樁端軸力主要受樁板結(jié)構(gòu)體系、上部荷載、樁板結(jié)構(gòu)樁土分擔(dān)比、樁側(cè)摩阻力等因素影響。初期樁板結(jié)構(gòu)尚未完全成型,樁的承載能力不足,上部荷載主要由土承擔(dān),故此時(shí)樁端軸力較小。隨著樁板結(jié)構(gòu)逐漸成型,原先由板下土體承擔(dān)的荷載轉(zhuǎn)移到了樁上,由樁承擔(dān)的荷載比例逐漸增大,樁端軸力隨之增大,同時(shí)樁頂軸力增大但樁底軸力不變,說明樁側(cè)摩阻力在發(fā)揮作用,承擔(dān)了更多的豎向荷載;正式運(yùn)營一段時(shí)間后,隨著樁板結(jié)構(gòu)進(jìn)一步下沉,板下土體被壓密,其承載能力進(jìn)一步提高,土承擔(dān)了更多上部荷載,樁土分擔(dān)比逐漸減小,樁端軸力隨之逐漸減小。

    圖9 樁頂、樁底軸力變化情況

    4 結(jié)論

    1)軟土地區(qū)樁板結(jié)構(gòu)路基長期沉降主要受列車運(yùn)行荷載影響,沉降在較長時(shí)間內(nèi)持續(xù)發(fā)展,在正式運(yùn)營9個(gè)月后約達(dá)7 mm。各地層分層沉降大小主要受土體物理力學(xué)參數(shù)和列車荷載產(chǎn)生的附加應(yīng)力影響。

    2)樁板結(jié)構(gòu)筏板溫度受當(dāng)?shù)貧鉁赜绊戯@著,二者成正相關(guān)。總體而言,筏板結(jié)構(gòu)溫度比當(dāng)?shù)貧鉁馗?~5℃,筏板底板溫度比頂板溫度高2~3℃。筏板軸力受上部荷載及結(jié)構(gòu)溫度共同影響。在上部荷載穩(wěn)定之后,筏板軸力仍將隨當(dāng)?shù)貧鉁刈兓l(fā)生顯著變化。以本工程結(jié)構(gòu)為例,筏板受壓軸力隨溫度變化幅度超過600 kN。

    3)軟土地區(qū)樁板結(jié)構(gòu)樁底軸力先逐漸增大后保持穩(wěn)定,樁頂軸力先增大后減小。樁端軸力主要受樁板結(jié)構(gòu)體系、上部荷載、樁板結(jié)構(gòu)樁土分擔(dān)比、樁側(cè)摩阻力等因素影響。以本工程結(jié)構(gòu)為例,樁底軸力穩(wěn)定值約為85 kN;樁頂軸力在正式通車運(yùn)營3個(gè)月后到達(dá)峰值533 kN,之后逐漸減低。

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