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    GB 150.1—2011 附錄 B 公式(B.3)與(B.4)使用條件探析

    2015-05-14 07:11:26吳全龍陳朝暉
    壓力容器 2015年6期
    關(guān)鍵詞:濕潤計(jì)算公式容器

    吳全龍,陳朝暉

    (1.上海華理安全裝備有限公司,上海 201108;2.全國鍋爐壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會,北京 100029)

    0 引言

    GB 150.1—2011《壓力容器》(以下簡稱GB150.1)附錄 B[1]對壓力容器在幾種常見工況下超壓安全泄放量的確定給出了計(jì)算公式,其中公式(B.3)和(B.4)是用來計(jì)算火災(zāi)時盛裝液化氣體的壓力容器安全泄放量,兩個公式的區(qū)別僅在于是否有完整的隔熱保護(hù)層。目前國內(nèi)的其他一些承壓設(shè)備相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范,例如GB 18564.1—2006《道路運(yùn)輸液體危險(xiǎn)貨物罐式車輛 第1部分:金屬常壓罐體技術(shù)要求》、JB/T4782—2007《液體危險(xiǎn)貨物罐式集裝箱》、GB/T 19905—2005《液化氣體運(yùn)輸車》、TSG D0001—2009《壓力管道安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程——工業(yè)管道》等,對于盛裝液化氣體的承壓設(shè)備,在進(jìn)行火災(zāi)工況安全泄放量計(jì)算時,也均是采用這兩個公式。

    筆者在與很多工程設(shè)計(jì)人員交流后發(fā)現(xiàn),大部分人在涉及到盛裝液化氣體的承壓設(shè)備火災(zāi)工況安全泄放量計(jì)算時都是采用這兩個公式,但往往忽略其使用的邊界條件,這樣做可能存在安全隱患。文中通過對比研究GB 150.1—2011附錄B與API Std 521—2007《Pressure-Relieving and Depressuring Systems》[2]關(guān)于盛裝液化氣體的壓力容器在火災(zāi)工況安全泄放量計(jì)算,并分析API Std 521—2007中容器濕潤表面吸熱量公式的來源,給出了GB 150.1附錄 B中公式(B.3)和(B.4)的使用邊界條件。關(guān)于這一點(diǎn),現(xiàn)行版的GB 150.1附錄B中雖未作出詳細(xì)的說明,但工程設(shè)計(jì)人員在計(jì)算時應(yīng)該加以注意,筆者也建議在今后版本或編制說明中能加以解釋,以免誤用。

    1 GB 150.1附錄 B與API Std 521—2007關(guān)于容器濕潤表面吸熱量計(jì)算的對比

    為了保護(hù)盛裝液化氣體壓力容器在火災(zāi)工況下的安全,要求容器在火災(zāi)超壓時能把因吸熱產(chǎn)生的蒸汽及時排放出去,而這可以通過計(jì)算出容器在受熱時濕潤表面吸收的熱量,然后用吸熱量除以液體介質(zhì)的汽化潛熱求得。

    從 GB 150.1 附錄 B 公式(B.3)可知[1]:

    式中 Ws——容器的安全泄放量,kg/h

    F——環(huán)境系數(shù)

    Ar——容器受熱面積,m2

    q——在泄放壓力下液體的汽化潛熱,kJ/kg

    從而可求得,容器吸熱量Q1為:

    式中 Q1——容器受熱表面吸熱量,kJ/h

    API Std 521—2007中容器濕潤表面吸熱量計(jì)算公式為[2]:

    式中 Q——容器濕潤表面吸熱量,Btu/h

    F——環(huán)境系數(shù)

    Aws——容器濕潤面積,ft2

    經(jīng)轉(zhuǎn)換可知,式(2)和式(3)僅僅是單位不一樣,兩者是等效的[3]。需要說明的是,GB 150.1附錄B中采用受熱面積來計(jì)算吸熱量比API Std 521—2007 采用濕潤面積計(jì)算偏保守[4-5]。

    由此可見,GB 150.1附錄B中關(guān)于火災(zāi)工況盛裝液化氣體壓力容器的安全泄放量計(jì)算公式應(yīng)該是來源于 API Std 521—2007。因此,找到了API Std 521—2007中對式(3)的邊界條件,也即找到了 GB 150.1附錄 B 公式(B.3)和(B.4)的邊界條件。

    2 API Std 521—2007中容器濕潤表面吸熱量計(jì)算公式使用條件

    2.1 API Std 521—2007中容器濕潤表面吸熱量計(jì)算公式推導(dǎo)過程

    早在1928年,美國國家防火協(xié)會(NFPA)就要求美國石油學(xué)會(API)對一系列儲罐容積推薦一個火災(zāi)時的最小緊急泄放量表。后來又發(fā)現(xiàn)罐的容積并非估算火災(zāi)時的最小緊急泄放量的最佳依據(jù),因?yàn)槲鼰崃繋缀跬耆珌碜晕諢彷椛?,而這又主要決定于罐體所暴露的面積。而且因?yàn)樵S多罐是大罐,又根本不太可能完全被火包圍,即容器的面積越大,完全暴露在輻射中的可能性越小。換句話說,罐殼的表面積越大,來自火源的平均單位吸熱量就越小。1983年,Heller[6]利用當(dāng)時明火試驗(yàn)取得的數(shù)據(jù)(見表1,為了保持與引文的一致性,本節(jié)引用的圖表各參數(shù)單位仍使用引文中的單位)提出了一個確定熱吸收率的公式,該公式目前仍被API Std 521—2007所引用,即文中式(3)。

    表1中9組試驗(yàn)數(shù)據(jù)說明,液體燃料吸熱量要大于氣體燃料吸熱量。從Heller在其論文[6]中對式(3)的推導(dǎo)過程也可以看出,該公式是基于表1中9組試驗(yàn)數(shù)據(jù)通過數(shù)學(xué)方法擬合出來的,并從擬合曲線中找出濕潤面積100%暴露在液體燃料下的最大平均熱吸收率為34500 Btu/h·ft2(109 kW/m2),該數(shù)值即為式(3)中系數(shù)。因此,式(3)僅適用于最大濕潤表面平均熱吸收率小于34500 Btu/h·ft2(109 kW/m2)的火災(zāi)工況。在某些嚴(yán)重火災(zāi)工況下,比如在部分密閉或全密閉空間內(nèi)火災(zāi),或容器遭受噴火(Jet fire)工況下,其最大濕潤表面平均熱吸收率甚至可能達(dá)到300 kW/m2,此時如仍采用式(3),則可能會極大低估所需要的安全泄放量,從而導(dǎo)致容器來不及泄放,發(fā)生爆炸事故[6-7]。

    表1 在明火試驗(yàn)中熱吸收率的比較

    2.2 API Std 521—2007關(guān)于外部火災(zāi)工況容器吸熱量相關(guān)規(guī)定與早期版本異同比較

    API 521早期的版本在計(jì)算火災(zāi)時容器濕潤表面吸熱量對適用條件的要求較低,僅僅是提醒其吸熱量是受著火燃料類型、火焰包圍程度以及防火措施的影響。但近年來的試驗(yàn)研究表明,在某些嚴(yán)重火災(zāi)工況下根據(jù)API 521中公式計(jì)算出來的安全泄放量有時并不能保證容器介質(zhì)的及時排放,甚至導(dǎo)致安全事故。正是基于此,2007版API 521有了新的提法,即對火災(zāi)類型有了更加明確的限制。

    早期版本是用來計(jì)算“External fire”下的安全泄放量,而2007版則將5.15標(biāo)題中明確規(guī)定為“External pool fire”,也即5.15章節(jié)中內(nèi)容僅適用于外部油池火災(zāi)時容器濕潤表面吸熱量的計(jì)算,這是一個很重要的變化。同時2007版還新增加了5.16章節(jié)“Jet fire”這一小節(jié)的內(nèi)容。在5.16章節(jié)中明確指出任何易燃介質(zhì)在存在較高壓力狀態(tài)下泄漏燃燒時均有可能產(chǎn)生噴射火焰,噴射火焰可能導(dǎo)致容器局部吸熱量會到達(dá)94500 Btu/h·ft2(300 kW/m2),這不僅會引起泄放裝置失效,同時還可能在很短時間內(nèi)由于容器壁溫急劇升高導(dǎo)致容器材料性能的破壞,從而使容器在壓力較低的情況下發(fā)生失效,因此5.15章節(jié)中吸熱量計(jì)算公式不適應(yīng)于噴射火災(zāi)工況。

    2.3 API Std 521—2007關(guān)于外部火災(zāi)工況容器吸熱量計(jì)算公式適應(yīng)條件

    API Std 521—2007 在 5.15.2.2 中給出了容器濕潤表面吸熱量計(jì)算公式,即文中的式(3),從API Std 521—2007條款 5.15.2及以上分析可得出以下結(jié)論:

    (1)公式用來計(jì)算在部分封閉或全封閉空間(比如建筑物內(nèi)、海上作業(yè)平臺)內(nèi)火災(zāi)時的安全泄放量可能存在低估;

    (2)常壓工作下的罐體應(yīng)按API Std 2000—1998中規(guī)定進(jìn)行計(jì)算;

    (3)公式適用于計(jì)算在開放空間火災(zāi)下(open fire)的安全泄放量,而且與燃料類型和火災(zāi)程度有關(guān)。

    (4)公式不適應(yīng)于噴射火焰;

    2.4 美國石油協(xié)會對油池火及噴射火下吸熱量的試驗(yàn)驗(yàn)證

    美國石油協(xié)會(Institute of Petroleum)在其頒布的2003版《Guidelines for the design and protection of pressure systems to withstand severe fires》中將容器可能受到的火災(zāi)分為四大類,即:

    (1)敞開式油池火(open pool fires);

    (2)受限油池火(confined pool fires);

    (3)敞開式噴射火(open jet fires);

    (4)受限噴射火(confined jet fires)。

    導(dǎo)則中給出了4種火災(zāi)工況下的吸熱量的大概分布范圍,如表2所示,并在1,3兩種火災(zāi)工況下利用LPG罐車進(jìn)行了試驗(yàn),測得其濕潤表面最大平均熱吸收率如表2所示。

    表2 4種火災(zāi)工況比較

    需要特別提出的是,在對充裝了85%的丙烷罐進(jìn)行噴射火試驗(yàn)時,由于其安全閥泄放量是根據(jù)文中的式(3)來確定尺寸的,結(jié)果安全閥未正常開啟,且開啟后容器內(nèi)壓力繼續(xù)升高,并最終使罐體爆炸了。這也證明了在噴射火災(zāi)中根據(jù)API Std 521—2007計(jì)算出來的安全泄放量偏小,可能會導(dǎo)致事故[8-10]。

    因此,結(jié)合式(3)推導(dǎo)過程及表2數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn),對密閉空間的油池火如通風(fēng)受到限制及噴射火,式(3)是不適用的,關(guān)于這些工況下安全泄放量的計(jì)算可參考文獻(xiàn)[8]。

    3 GB 150.1附錄B中公式(B.4)完整隔熱層的定義

    為了減少容器在火災(zāi)受熱時需要的安全泄放量,通常會給容器設(shè)置隔熱保護(hù)層來降低火焰熱量輸入。GB 150.1附錄B中公式(B.4)可用來計(jì)算帶隔熱保護(hù)層容器在火災(zāi)工況的安全泄放量,即:

    式中 t——泄放壓力下介質(zhì)的飽和溫度,℃

    λ——常 溫 下 隔 熱 層 導(dǎo) 熱 系 數(shù),kJ/(m·h·℃)

    δ——隔熱層厚度,m

    且將以上公式限定在有完整隔熱保護(hù)層(例如在火災(zāi)條件下,保護(hù)層不被破壞)下使用。

    通過 GB 150.1 附錄 B 公式(B.3)和(B.4),可求得:

    式中 k——泄放溫度與火焰最高溫度平均值下的隔熱材料導(dǎo)熱系數(shù),W/(m·K)

    Tf——泄放狀態(tài)下容器內(nèi)介質(zhì)溫度,℃同時還規(guī)定設(shè)計(jì)人員在使用該公式時應(yīng)該確認(rèn)隔熱材料(即保溫層)的任何部位在火災(zāi)情況下的完整性,即將隔熱材料在火災(zāi)中溫度升高到904℃,火災(zāi)時間長達(dá)2 h時仍起效用,且應(yīng)該確保隔熱層在經(jīng)受了消防的高壓水流沖擊后,仍不致脫落。

    為了便于比較,將兩者統(tǒng)一單位,并歸納如表3所示。

    API 521中計(jì)算帶外部隔熱系統(tǒng)的容器火災(zāi)下吸熱量仍是采用文中式(3),此時環(huán)境系數(shù)為:

    表3 帶隔熱層時環(huán)境系數(shù)比較

    通過表3可以看出,兩個公式區(qū)別僅在于公式的系數(shù)、火焰溫度的定義和保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)的取值。由于公式形式相近,筆者認(rèn)為,公式(B.4)應(yīng)該是API Std 521—2007標(biāo)準(zhǔn)中公式的修正。需要注意的是,隔熱材料的導(dǎo)熱系數(shù)一般是隨著溫度的升高而增大的,數(shù)據(jù)表明,泄放溫度與火焰溫度平均溫度下的導(dǎo)熱系數(shù)可能會達(dá)到常溫下導(dǎo)熱系數(shù)的3倍左右[11]。綜合以上因素,設(shè)計(jì)人員在采用GB 150.1附錄B中公式(B.4)計(jì)算安全泄放量時除了要滿足(B.3)需要滿足的條件外,同時還應(yīng)該確認(rèn)隔熱層的隔熱材料在火災(zāi)中溫度升高到650℃,火災(zāi)時間長達(dá)2 h時仍起效用。

    4 結(jié)論

    通過以上分析可知,GB 150.1附錄 B中(B.3)及(B.4)兩個公式在使用時是受條件限制的,并不適用于任何火災(zāi)工況下安全泄放量的計(jì)算,與火災(zāi)類型、通風(fēng)條件、著火空間等條件有很大關(guān)系。公式僅適用于通風(fēng)條件良好、敞開空間著火(密閉則需燃料可控)的油池火災(zāi),更嚴(yán)謹(jǐn)?shù)卣f,僅適用于最大平均熱吸收率小于34500 Btu/h·ft2(110 kW/h)的火災(zāi)工況(該值的計(jì)算可參考文獻(xiàn)[6])。使用公式(B.4)時,還應(yīng)該確認(rèn)隔熱層的隔熱材料在火災(zāi)中溫度升高到650℃,火災(zāi)時間長達(dá)2 h時仍起效用。

    [1] GB 150.1—2011,壓力容器[S].

    [2] API Std 521—2007,Pressure-Relieving and Depressuring Systems[S].

    [3] 潘俊興.中國規(guī)范與IMDG COD壓力容器安全泄放量的公式對比[J].深冷技術(shù),2001(1):17-18.

    [4] 白秋云.國標(biāo)與API標(biāo)準(zhǔn)中安全泄放量計(jì)算的比較[J].山東化工,2013,42(3):80 -82.

    [5] 徐革.壓力容器安全泄放量計(jì)算[J].廣州化工,2009,37(4):166 -167.

    [6] Heller F J.Safety relief valve sizing:API versus CGA requirements plus a new concept for tank cars[J].Proceedings oftheAmerican Petroleum Institute,1983(6):123-135.

    [7] Roberts T A.Linkage of a known level of LPG tank surface water coverage to the degree of jet-fire protection provided[J].Journal of Loss Prevention in the Process Industries,2004,17(2):169 -178.

    [8] Roberts T A,Buckland I,Shirvill L C,et al.Design and protection of pressure systems to withstand severe fires[J].Trans IChemE,Part B,Process Safety and Environmental Protection,2004,82(B2):89 -96.

    [9] Scandpower Risk Management AS.Guidelines for the Protection of Pressurised Systems Exposed to Fire[R].Norway,Kjeller,2004.

    [10] 壽比南,吳全龍.淺析GB 150.1—2011附錄 B《超壓泄放裝置》[J].壓力容器,2012,29(2):8 -12.

    [11] 任美鳳,卞潮淵,楊健.火災(zāi)工況壓力容器安全泄放量計(jì)算公式的探討[J].化工設(shè)計(jì),2006,16(1):48-49.

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