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    新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體強(qiáng)度研究

    2015-05-11 08:12:12劉賢俊何文謝勇劉浩謝濤
    有色金屬科學(xué)與工程 2015年2期
    關(guān)鍵詞:灰砂尾砂采場(chǎng)

    劉賢俊 , 何文 , 謝勇 , 劉浩 , 謝濤

    (江西理工大學(xué),a.建筑與測(cè)繪工程學(xué)院;b.資源與環(huán)境工程學(xué)院;c.江西省礦業(yè)工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江西 贛州 341000)

    0 引 言

    20世紀(jì)60年代,下向分層膠結(jié)充填采礦技術(shù)開始在我國(guó)金屬礦山應(yīng)用.下向分層膠結(jié)充填采礦法,由于取消了鋼筋混凝土底板和釘隔離層,膠結(jié)充填體將作為下個(gè)分層采場(chǎng)的頂板,其強(qiáng)度直接影響下個(gè)分層采場(chǎng)的作業(yè)安全[1].

    現(xiàn)階段,尾砂膠結(jié)充填使用的膠凝材料主要是普通硅酸鹽水泥[2].硅酸鹽系列水泥的物理力學(xué)性質(zhì)可以滿足礦山膠結(jié)充填的大部分需求.然而水泥早期強(qiáng)度不高,可能會(huì)影響安全生產(chǎn)作業(yè).

    針對(duì)礦山特殊生產(chǎn)實(shí)際需求,國(guó)內(nèi)外投入了大量人力、物力研究水泥的替代品.新型尾砂膠結(jié)劑正是在基于水泥的基礎(chǔ)上,針對(duì)尾砂的物理、力學(xué)性質(zhì)發(fā)展出來的一種新型硅鋁基灰渣膠凝材料.該材料具有細(xì)度高(流動(dòng)性、分散性能好)、水化熱小、凝結(jié)時(shí)間可調(diào)等特點(diǎn),可以滿足礦山尾砂膠結(jié)充填的大部分要求.

    目前,某銅礦采用下向進(jìn)路式分層膠結(jié)充填采礦法,充填分3期進(jìn)行,充填材料為水泥和分級(jí)尾砂,漿體濃度約為70%,一期用水泥、分級(jí)尾砂灰砂比為1∶4的漿體充填至進(jìn)路高度的一半,待沉降完成后;再用水泥、分級(jí)尾砂灰砂比為1∶8的漿體進(jìn)行二期充填;最后,用全尾砂充填至接頂.根據(jù)采場(chǎng)安全要求及經(jīng)濟(jì)效益分析得出,一期用新型尾砂膠結(jié)劑、分級(jí)尾砂灰砂比為1∶6的充填漿體,二期用新型尾砂膠結(jié)劑、分級(jí)尾砂灰砂比為1∶12的充填漿體,替代原有水泥充填工藝.

    下向分層膠結(jié)充填法回采礦體,上分層膠結(jié)充填體將作為下個(gè)分層采場(chǎng)的頂板,這要求充填體具有一定的抗壓、抗拉強(qiáng)度[3-6].采用新型尾砂膠結(jié)劑替代水泥,作為分級(jí)尾砂充填體頂板的膠結(jié)劑,充填體強(qiáng)度將直接決定采場(chǎng)頂板的穩(wěn)定性,從而關(guān)系到整個(gè)采場(chǎng)作業(yè)安全.本文將通過相關(guān)強(qiáng)度試驗(yàn)及FLAC3D數(shù)值模擬以驗(yàn)證新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體是否滿足采場(chǎng)安全作業(yè)的要求.

    1 強(qiáng)度試驗(yàn)

    試驗(yàn)中制備新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體試件采用的灰砂比為 1∶6和1∶12,42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體試件采用灰砂比1∶4和1∶8,其中1∶4與1∶6的充填體在本次試驗(yàn)中簡(jiǎn)稱高灰砂比,1∶8與1∶12的充填體簡(jiǎn)稱低灰砂比.本文中所涉及的強(qiáng)度試驗(yàn)均由RMT-150C巖石力學(xué)試驗(yàn)系統(tǒng)完成.

    1.1 抗壓強(qiáng)度

    按照漿體濃度70%,新型尾砂膠結(jié)劑與分級(jí)尾砂灰砂比為 1∶6、1∶12,42.5 級(jí)水泥與分級(jí)尾砂灰砂比為 1∶4、1∶8,制備 φ50mm×h100 mm 圓柱體標(biāo)準(zhǔn)試件由RMT-150C巖石力學(xué)試驗(yàn)機(jī)完成單軸抗壓試驗(yàn)[7-8],見圖1、圖2,得到了充填體不同齡期的抗壓強(qiáng)度,結(jié)果見表1、表2和圖3、圖 4.

    圖1 單軸抗壓試驗(yàn)

    圖2 試件破壞

    表1 不同養(yǎng)護(hù)齡期,高灰砂比膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

    表2 不同養(yǎng)護(hù)齡期,低灰砂比膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

    圖3 不同養(yǎng)護(hù)齡期,高灰砂比膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體抗壓強(qiáng)度對(duì)比曲線

    圖4 不同養(yǎng)護(hù)齡期,低灰砂比膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體抗壓強(qiáng)度對(duì)比曲線

    由表 1、表2及圖3、圖 4可知,在漿體濃度為70%,7 d、14 d、28 d、60 d 養(yǎng)護(hù)齡期, 灰砂比為 1∶6、1∶12的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體的抗壓強(qiáng)度,均高于對(duì)應(yīng)灰砂比為1∶4、1∶8的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體.灰砂比為1∶6的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體,早期(7 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗壓強(qiáng)度為3.10 MPa,已達(dá)到長(zhǎng)期(28 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗壓強(qiáng)度的61%,而與之對(duì)應(yīng)的1∶4的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體早期(7 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗壓強(qiáng)度為2.55 MPa,僅達(dá)到長(zhǎng)期(28 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗壓強(qiáng)度的52%;灰砂比為1∶12的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體,早期(7 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗壓強(qiáng)度為1.18 MPa,已達(dá)到長(zhǎng)期(28 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗壓強(qiáng)度的54%,而與之對(duì)應(yīng)的1∶8的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體早期(7 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗壓強(qiáng)度為1.55 MPa,僅達(dá)到長(zhǎng)期(28 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗壓強(qiáng)度的47%.

    1.2 抗拉強(qiáng)度

    按照漿體濃度70%,新型尾砂膠結(jié)劑與分級(jí)尾砂灰砂比為 1∶6、1∶12,42.5 級(jí)水泥與分級(jí)尾砂灰砂比為 1∶4、1∶8, 制備 φ50mm×h50mm 圓柱體標(biāo)準(zhǔn)試件.由RMT-150C巖石力學(xué)試驗(yàn)機(jī)完成巴西劈裂試驗(yàn)[7-8],見圖5、圖6,得到了充填體不同養(yǎng)護(hù)齡期的抗壓強(qiáng)度,結(jié)果見表3、表4和圖7、圖8.

    圖5 巴西劈裂試驗(yàn)

    圖6 試件破壞

    表3 不同養(yǎng)護(hù)齡期,高灰砂比膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

    表4 不同養(yǎng)護(hù)齡期,低灰砂比膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

    圖7 不同養(yǎng)護(hù)齡期,高灰砂比膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體抗拉強(qiáng)度對(duì)比曲線

    圖8 不同養(yǎng)護(hù)齡期,低灰砂比膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體抗拉強(qiáng)度對(duì)比曲線

    由表3、表4及圖7、圖8可知,在漿體濃度為70%,7 d、14 d、28 d、60 d 養(yǎng)護(hù)齡期, 灰砂比為 1∶6、1∶12的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體的抗拉強(qiáng)度,均高于對(duì)應(yīng)灰砂比為1∶4、1∶8的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體.灰砂比為1∶6的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體,早期(7 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗拉強(qiáng)度為0.39 MPa,已達(dá)到長(zhǎng)期(28 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗拉強(qiáng)度的65%,而與之對(duì)應(yīng)的1∶4的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體早期(7 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗拉強(qiáng)度為0.24 MPa,僅達(dá)到長(zhǎng)期(28 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗拉強(qiáng)度的43%;灰砂比為1∶12的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體,早期(7 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗拉強(qiáng)度為0.25 MPa,已達(dá)到長(zhǎng)期(28 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗拉強(qiáng)度的63%,而與之對(duì)應(yīng)的1∶8的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體早期 (7 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗拉強(qiáng)度為0.15 MPa,僅達(dá)到長(zhǎng)期(28 d養(yǎng)護(hù)齡期)抗拉強(qiáng)度的42%.

    2 FLAC3D模擬

    采用FLAC3D(Fast Lagrangin Analysis of Continua)分別模擬用新型尾砂膠結(jié)劑、42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填后,其作為下個(gè)分層采場(chǎng)頂板,回采下個(gè)分層.

    FLAC3D是一個(gè)用于分析和解決工程力學(xué)問題的數(shù)值分析軟件,其采用三維快速拉格朗日法分析問題,主要適用于巖石和其它材料的三維結(jié)構(gòu)受力特性模擬和塑性流動(dòng)分析,F(xiàn)LAC3D數(shù)值軟件在采礦、巖土工程界得到了廣泛的應(yīng)用和認(rèn)可[9-11].

    2.1 數(shù)值模型

    由于地下局部開挖對(duì)其周圍一定范圍內(nèi)造成影響,為提高數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性,整個(gè)模型的設(shè)計(jì)為進(jìn)路斷面尺寸的5倍[12-14].本算例中根據(jù)某銅礦工程實(shí)際中,回采進(jìn)路斷面尺寸4m×3m(寬×高),建立數(shù)值模型.考慮進(jìn)路長(zhǎng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于進(jìn)路的寬度及高度,可將本算例視為平面應(yīng)變問題,進(jìn)路長(zhǎng)度設(shè)計(jì)為1m即可.通過分析最終確定計(jì)算模型幾何尺寸44m×1m×33m(長(zhǎng)×寬×高).

    本次數(shù)值模擬主要考慮充填體頂板的穩(wěn)定性,故在豎直方向的網(wǎng)格進(jìn)行了加密處理,即在豎直方向上每0.5m劃分一個(gè)單元,水平方向每1m劃分一個(gè)單元,整個(gè)模型的網(wǎng)格數(shù)目為44×1×66.模型從上至下分,依次是上覆圍巖、充填體、礦體.在下向分層膠結(jié)充填采礦中,經(jīng)研究發(fā)現(xiàn),充填體的受力傳遞在3個(gè)分層之間較為明顯,4個(gè)分層以上,充填體的受力傳遞影響已可忽略不計(jì)[15],所以本算例中,設(shè)計(jì)充填體由3個(gè)分層組成.模型上邊界施加0.04 MPa的垂直應(yīng)力,約束條件取兩側(cè)為限制水平方向位移的滑動(dòng)支座,底部為限制垂直方向和水平方向位移的固定支座,且限制整個(gè)模型y方向的移動(dòng).考慮到實(shí)際應(yīng)用中,會(huì)在充填體中布設(shè)豎筋以增強(qiáng)充填體的整體性,其直徑一般為16mm,長(zhǎng)度為充填高度的60%,布設(shè)網(wǎng)格為1.6 m×1.6 m.在本例中,用FLAC3D的錨索單元模擬豎筋的作用.整個(gè)數(shù)值模型及網(wǎng)格劃分見圖9.模型劃分2 904個(gè)結(jié)構(gòu)單元和6 030個(gè)節(jié)點(diǎn)單元.礦體、圍巖、充填體及錨桿的力學(xué)、物理參數(shù)見表5,表6.

    圖9 FLAC3D模型及網(wǎng)格劃分

    表5 礦體、圍巖及充填體物理力學(xué)參數(shù)

    表6 錨桿力學(xué)參數(shù)

    2.2 FLAC3D模擬結(jié)果及分析

    根據(jù)上述建立的模型,分別模擬在新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體中布設(shè)豎筋、未布設(shè)豎筋,及原有42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填,回采下個(gè)分層,得到了采場(chǎng)周圍的塑性區(qū)分布圖、最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力及垂直位移云圖.

    進(jìn)路回采后,采場(chǎng)周圍的塑性區(qū)分布情況見圖10.其中圖10(a)是布設(shè)豎筋,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后塑性區(qū)分布情況,從圖10(a)中可以看出,僅采場(chǎng)的底板存在少量張拉塑性區(qū)分布;圖10(b)是未布設(shè)豎筋,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后塑性區(qū)分布情況,從圖10(b)中可以看出,采場(chǎng)的頂板、底板都存在張拉塑性區(qū)分布;圖10(c)是布設(shè)豎筋,42.5水泥級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后塑性區(qū)分布情況,從圖10(c)中可以看出,除了采場(chǎng)底板存在張拉塑性區(qū)分布,充填頂板也存在剪切塑性區(qū)分布;從中可得出,在0.04 MPa垂直應(yīng)力作用下,采用新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填,并布設(shè)豎筋,進(jìn)路開挖后采場(chǎng)更穩(wěn)定.

    進(jìn)路回采后,采場(chǎng)周圍的最大主應(yīng)力分布情況見圖11.其中圖11(a)是布設(shè)豎筋,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后最大主應(yīng)力分布情況,圖11(b)是未布設(shè)豎筋,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后最大主應(yīng)力分布情況,圖11(c)是布設(shè)豎筋,42.5水泥級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后最大主應(yīng)力分布情況,從圖11中可以看出,進(jìn)路以上3個(gè)充填分層區(qū)域也均處于受拉狀態(tài),最大應(yīng)力值都為0.5 MPa,且底板都由張拉應(yīng)力控制,最大應(yīng)力值分別為 2.20MPa、2.23 MPa、2.20MPa.

    進(jìn)路回采后,采場(chǎng)周圍的最小主應(yīng)力分布情況見圖12.從圖12中可以看出進(jìn)路開挖后都受四周(尤其是進(jìn)路兩側(cè))拱擠壓的作用,從圖12中可以看出進(jìn)路的兩側(cè)幫受壓力控制,壓應(yīng)力集中程度較高,壓應(yīng)力值也最大.圖12(a)是布設(shè)豎筋,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下采場(chǎng)最小主應(yīng)力分布情況,最大壓應(yīng)力值2.39 MPa.圖 12(b)是未布設(shè)豎筋,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下采場(chǎng)最小主應(yīng)力分布情況,最大壓應(yīng)力值2.38 MPa.圖12(c)是布設(shè)豎筋,42.5水泥級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下采場(chǎng)最小主應(yīng)力分布情況,其應(yīng)力集中與新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下采場(chǎng)最小主應(yīng)力分布情況類似,最大壓應(yīng)力值2.40 MPa,三者相差不大.

    圖10 采場(chǎng)塑性區(qū)分布

    圖11 采場(chǎng)最大主應(yīng)力分布

    圖12 采場(chǎng)最小主應(yīng)力分布

    進(jìn)路回采后,采場(chǎng)豎直方向位移分布情況見圖13.圖13(a)是布設(shè)豎筋,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后的豎直方向位移分布云圖,從圖13中可以看出,充填體頂板最大沉降值為1.73 cm;圖13(b)是未布設(shè)豎筋,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后的豎直方向位移分布云圖,從圖13(b)中可以看出,充填體頂板最大沉降值為2.30 cm;圖 13(c)是布設(shè)豎筋,42.5水泥級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填下進(jìn)路開挖后的豎直方向位移分布云圖,從圖13(c)中可以看出,充填體頂板最大沉降值為1.81 cm.其中進(jìn)路開挖對(duì)上部充填體變形擾動(dòng)范圍,圖 13(a)、圖 13(c)較圖 13(b)明顯更大,這是因?yàn)樨Q筋發(fā)揮了懸吊作用,將充填體組合成了一個(gè)整體,布置豎筋有效緩解了頂板充填體的變形,降低了頂板充填體的沉降,對(duì)提高充填體頂板穩(wěn)定性具有積極地效果.為保障下個(gè)分層采場(chǎng)作業(yè)安全,采用新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填頂板,必須布設(shè)豎筋.

    圖13 采場(chǎng)豎直方向位移分布

    通過以上塑性區(qū)分布、最大主應(yīng)力、最小主應(yīng)力、及垂直位移云圖分析得出,在布設(shè)豎筋的情況下,新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體頂板可以滿足要求.

    3 結(jié) 論

    1)灰砂比為1∶6和1∶12的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體的 7 d、14 d、28 d、60 d 養(yǎng)護(hù)齡期的抗壓、抗拉強(qiáng)度分別高于對(duì)應(yīng)灰砂比為1∶4和1∶8的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體的抗壓、抗拉強(qiáng)度;

    2)灰砂比為1∶6和1∶12的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體,在養(yǎng)護(hù)齡期內(nèi)的抗壓、抗拉強(qiáng)度增長(zhǎng)均快于對(duì)應(yīng)灰砂比為1∶4和1∶8的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體的抗壓、抗拉強(qiáng)度,灰砂比為1∶6和1∶12的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體的早期抗壓、抗拉強(qiáng)度優(yōu)于對(duì)應(yīng)灰砂比為1∶4和1∶8的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填體;

    3)在下向分層膠結(jié)采礦方法中,采用新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂充填,必須布設(shè)豎筋,且灰砂比為1∶6和1∶12的新型尾砂膠結(jié)劑膠結(jié)分級(jí)尾砂替代對(duì)應(yīng)灰砂比為1∶4和1∶8的42.5級(jí)水泥膠結(jié)分級(jí)尾砂充填采場(chǎng)頂板,其穩(wěn)定性可以滿足要求.

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