大口徑長(zhǎng)藥室平衡炮發(fā)射裝藥多點(diǎn)點(diǎn)火特性

蔣淑園, 季曉松, 王 浩, 寧惠君

(1. 南京理工大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院, 江蘇 南京 210094; 2. 炮兵學(xué)院南京分院, 江蘇 南京 211132)

1 引 言

點(diǎn)傳火技術(shù)是火炮射擊過程中的關(guān)鍵技術(shù)之一,點(diǎn)傳火系統(tǒng)的好壞直接影響到火炮的內(nèi)彈道性能[1-3]。一般的大口徑長(zhǎng)藥室火炮,按裝藥結(jié)構(gòu)來(lái)區(qū)分點(diǎn)傳火形式,通常粒狀藥采用中心傳火管點(diǎn)火,管狀藥采用底部點(diǎn)火。但是,對(duì)于大口徑平衡炮而言,內(nèi)部裝藥量大,為改善傳火通道一般采用管狀裝藥。傳統(tǒng)的底部點(diǎn)火,傳火時(shí)間長(zhǎng),壓力波動(dòng)大,是不安全的[4]。近年來(lái),國(guó)內(nèi)外相繼提出了許多新型的點(diǎn)火概念,如激光點(diǎn)火[5-6]、新型電點(diǎn)火、等離子點(diǎn)火、網(wǎng)絡(luò)點(diǎn)火等,這些新型點(diǎn)火技術(shù)理論上都能夠降低或避免大口徑火炮普遍存在的點(diǎn)火延遲和局部點(diǎn)火現(xiàn)象,但實(shí)際應(yīng)用中電能的加載、時(shí)序放電的控制和火藥氣體的狀態(tài)平衡方面仍存在許多技術(shù)困難[7-10]。為此,軸向中心點(diǎn)火系統(tǒng)的改進(jìn)和多點(diǎn)點(diǎn)火系統(tǒng)仍然是解決包括平衡炮在內(nèi)的新型高性能大口徑火炮點(diǎn)火問題的研究方向。

文獻(xiàn)[11]中設(shè)計(jì)了多點(diǎn)點(diǎn)火裝置,但是僅對(duì)多點(diǎn)點(diǎn)火的發(fā)火一致性進(jìn)行了試驗(yàn)研究,并未對(duì)多點(diǎn)點(diǎn)火系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能進(jìn)行相關(guān)的理論研究。本工作基于文獻(xiàn)[11]的研究,采用內(nèi)彈道兩相流理論,對(duì)不同點(diǎn)火頭數(shù)目、相同規(guī)格傳火管內(nèi)的點(diǎn)傳火過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,并結(jié)合在相應(yīng)點(diǎn)傳火模擬試驗(yàn)裝置中的試驗(yàn)結(jié)果,對(duì)比分析了燃?xì)饬鲃?dòng)和能量釋放過程,得到了點(diǎn)火數(shù)量及點(diǎn)火位置在控制壓力波強(qiáng)度,抑制反常膛壓等方面的規(guī)律,為提升大口徑長(zhǎng)藥室平衡炮內(nèi)多點(diǎn)點(diǎn)傳火結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供了參考。

2 多點(diǎn)點(diǎn)火結(jié)構(gòu)及模擬試驗(yàn)裝置

本研究所用的某大口徑平衡炮裝藥及點(diǎn)傳火系統(tǒng)如圖1所示。多點(diǎn)點(diǎn)火系統(tǒng)由6節(jié)傳火管前后緊密銜接而成。單節(jié)傳火管長(zhǎng)0.5 m,其中兩端兩節(jié)長(zhǎng)0.51 m,采用內(nèi)管、外管套裝結(jié)構(gòu),見圖2。內(nèi)管起點(diǎn)火作用, 外管起傳火功能,且內(nèi)外管管體均可燃。點(diǎn)火具內(nèi)外管均采用可燃藥筒制成,外管表面預(yù)制傳火孔,內(nèi)管兩端為裝有小粒黑的點(diǎn)火藥盒,中間裝填裝大粒黑火藥的點(diǎn)火藥包(蛇形藥袋),點(diǎn)火藥盒通電發(fā)火后,產(chǎn)生的火焰點(diǎn)燃點(diǎn)火藥包(蛇形藥袋)中黑火藥,黑火藥燃燒產(chǎn)生的高溫、高壓氣體將內(nèi)管漲裂,進(jìn)而將能量通過外管表面?zhèn)骰鹂讉鬏數(shù)桨l(fā)射藥表面,點(diǎn)燃發(fā)射藥。

為研究其點(diǎn)傳火性能,設(shè)計(jì)了多點(diǎn)點(diǎn)火模擬裝置,如圖3所示[11]。節(jié)與節(jié)之間有銜接器,可方便進(jìn)行不同長(zhǎng)度的試驗(yàn),每個(gè)銜接器上開有測(cè)壓孔,用于安裝壓力傳感器。兩端的銜接器設(shè)計(jì)有密封環(huán),用于壓緊鋁制膜片,接線一端的鋁制膜片上裝有接線柱。試驗(yàn)采用的多點(diǎn)點(diǎn)傳火系統(tǒng)共有12個(gè)點(diǎn)火源,7個(gè)點(diǎn)火位置,從左至右依次標(biāo)記為P0-P6,結(jié)構(gòu)示意圖如圖4所示。試驗(yàn)裝置圖如圖5所示。

圖1 火炮裝藥結(jié)構(gòu)示意圖

1—點(diǎn)火藥盒, 2—發(fā)射藥, 3—中心傳火管, 4—彈丸, 5—平衡體

Fig.1 Schematic diagram of the charge of the gun

1—ignition box, 2—propellant, 3—center igniter tube,4—projectile, 5—the counterpoise

圖2 單節(jié)中心傳火管結(jié)構(gòu)示意圖

1—點(diǎn)火導(dǎo)線, 2—噴孔, 3—蛇形藥袋, 4—點(diǎn)火藥盒及點(diǎn)火頭

Fig.2 Schematic diagram of the single center igniter tube construction

1—ignition wire, 2—nozzle hole, 3—snake-shaped powder bag, 4—ignition box and igniter

圖3 多點(diǎn)點(diǎn)傳火試驗(yàn)?zāi)M裝置結(jié)構(gòu)示意圖

1,4—測(cè)壓孔, 2,3,8—點(diǎn)火藥盒, 5—泄壓膜片, 6—中心傳火管, 7—聯(lián)接器

Fig.3 Schematic diagram of the multi-point ignition/flame spreading analog device

1,4—piezometric holes, 2,3,8—ignition boxes, 5—relief diaphragm, 6—center igniter tube, 7—coupling

圖4 點(diǎn)火頭位置示意圖

1—中心傳火管, 2—聯(lián)接器

Fig.4 Diagram of the position of the igniters

1—center igniter tube, 2—coupling

圖5 多點(diǎn)點(diǎn)傳火試驗(yàn)?zāi)M裝置照片

Fig.5 Photo of the multi-point ignition/flame spreading analog device

3 數(shù)值模型的建立

3.1 基本假設(shè)

對(duì)實(shí)際過程進(jìn)行簡(jiǎn)化處理,提出以下基本假設(shè):

(1)雙流體假設(shè)。把大粒黑火藥顆粒群當(dāng)作一種具有連續(xù)介質(zhì)特性的擬流體來(lái)處理,認(rèn)為大粒黑火藥顆粒群組成的固相連續(xù)分布在氣相中;

(2)考慮火藥顆粒和火藥燃?xì)獾膬上嗔鲃?dòng),忽略徑向流動(dòng)的影響,認(rèn)為傳火孔只噴出火藥氣體,而無(wú)火藥顆粒,并且簡(jiǎn)化為軸向一維流動(dòng),認(rèn)為傳火管的橫截面面積不變;

(3)假設(shè)黑火藥的燃燒產(chǎn)物全為氣相,用比熱比修正燃?xì)饣旌衔锏臒崃W(xué)參量;

(4)黑火藥的著火準(zhǔn)則為表面溫度準(zhǔn)則,即火藥表面溫度達(dá)到著火溫度火藥開始燃燒;

(5)假設(shè)黑火藥的燃燒速度僅與壓力相關(guān),忽略侵蝕燃燒和黑火藥初始溫度的影響;

(6)忽略氣體的粘性耗散和對(duì)管壁的熱損失;

(7)黑火藥固體不可壓縮,黑火藥固體顆粒大小一致,用藥粒的當(dāng)量尺寸來(lái)表示全部藥粒的尺寸;

(8)黑火藥燃?xì)夥闹Z貝爾-阿貝爾狀態(tài)方程;

(9)對(duì)于相間阻力、顆粒間應(yīng)力、相間熱交換及化學(xué)反應(yīng)等微觀過程,假定作為兩相當(dāng)?shù)仄骄鶢顟B(tài)的函數(shù),并用經(jīng)驗(yàn)方程處理。

3.2 守恒方程組

基于以上假設(shè),結(jié)合文獻(xiàn)[12],建立數(shù)學(xué)模型如下:

(1)連續(xù)方程

氣相連續(xù)方程:

(1)

固相連續(xù)方程:

(2)

(2)動(dòng)量方程

氣相動(dòng)量方程:

(3)

固相動(dòng)量方程:

(4)

式中,fs,Rp表示相間阻力和顆粒間應(yīng)力,N;uI為點(diǎn)火頭內(nèi)燃燒噴射進(jìn)入黑火藥時(shí)的氣體速度,m·s-1;uP為黑火藥氣體從傳火孔流出的速度,m·s-1。

(3)氣相能量方程

(5)

Qp為相間傳熱,J·m-3·s-1;q表示相間熱傳導(dǎo),J·m-3·s-1;ep為固相比內(nèi)能,J·kg-1;eg為氣相比內(nèi)能,J·kg-1;eI為點(diǎn)火頭內(nèi)火藥燃燒釋放出的化學(xué)能J·kg-1。

(4)輔助方程

輔助方程包括相間阻力、相間熱交換、狀態(tài)方程、火藥燃燒速率、形狀函數(shù)、顆粒間應(yīng)力和火藥表面溫度的方程,具體參見文獻(xiàn)[12]。

4 點(diǎn)傳火特性對(duì)比分析

對(duì)于長(zhǎng)度3.2 m的藥室采用單點(diǎn)底部點(diǎn)火或頂端點(diǎn)火,勢(shì)必會(huì)造成不均勻的局部點(diǎn)火,容易產(chǎn)生火藥床的擠壓和藥粒群在底部和端部的堆積現(xiàn)象,討論單點(diǎn)底部或端部點(diǎn)火是沒有任何意義的。因此,本研究討論中間單點(diǎn)點(diǎn)火,即P3點(diǎn)點(diǎn)火,兩點(diǎn)點(diǎn)火: P2,P4中間兩點(diǎn)和P1,P5兩端兩點(diǎn)點(diǎn)火幾種情況的點(diǎn)傳火特性。采用Mac Cormack差分格式[12]對(duì)上節(jié)建立的模型進(jìn)行數(shù)值模擬,傳火管尺寸、發(fā)射藥量、底火加入的時(shí)間等量都保持不變,點(diǎn)火藥盒產(chǎn)生的火藥氣體以源項(xiàng)形式加入傳火管方程,通過控制源項(xiàng)加入的位置,實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火數(shù)量和點(diǎn)火位置的調(diào)整,對(duì)得到的計(jì)算結(jié)果展開對(duì)比分析如下。

4.1 P3單點(diǎn)點(diǎn)火

圖6和圖7為采用單點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)傳火管內(nèi)的壓力和空隙率計(jì)算曲線。由圖6單點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)壓力沿軸向分布圖可以看出,在點(diǎn)火初始由于點(diǎn)火藥盒燃燒產(chǎn)生的高溫高壓火藥氣體的加入,形成沿軸向的初始?jí)毫μ荻?。點(diǎn)火藥盒產(chǎn)生的火藥氣體通過對(duì)流和輻射作用加熱附近的大粒黑火藥,引燃更多的火藥,產(chǎn)生壓力陣面的移動(dòng),火藥氣體進(jìn)而隨著壓力波向藥盒兩邊傳播?；鹚帤怏w在通過點(diǎn)火間隙時(shí)流動(dòng)遇到阻礙,壓力波使得未點(diǎn)燃的黑火藥顆粒也由點(diǎn)火藥盒向兩邊運(yùn)動(dòng)。

圖6 單點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)壓力沿軸向分布圖

Fig.6 Pressure distribution along axis of the single point ignition

圖7 單點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)空隙率沿軸向分布圖

Fig.7 Void ratio distribution along axis of the single point ignition

布曲線可以看出,在壓力波的作用下,未點(diǎn)燃的火藥向中心管兩端運(yùn)動(dòng),在運(yùn)動(dòng)的過程中即出現(xiàn)空隙率的大幅度降低,且隨著時(shí)間的推移,出現(xiàn)較低的空隙率,3.37 ms時(shí)火藥仍未全面點(diǎn)燃,離兩端0.6 m左右處的火藥空隙率已經(jīng)降到了0.5以下,說明火藥顆粒在此處已經(jīng)堆積較為嚴(yán)重。實(shí)際應(yīng)用中,由于點(diǎn)火藥的剛性較差,藥粒運(yùn)動(dòng)堆積過程中的碰撞,很可能導(dǎo)致藥粒的破碎和變形,傳火通道被堵塞等,造成點(diǎn)火管不同部位的異常壓力輸出,進(jìn)一步影響點(diǎn)火藥的正常燃燒,出現(xiàn)異常。因此,這種大量堆積的現(xiàn)象對(duì)發(fā)射安全性無(wú)疑是不利的。

4.2 P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火

由圖8中P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火的壓力計(jì)算曲線可以看出,由于點(diǎn)火發(fā)生在兩點(diǎn),點(diǎn)火開始后,壓力波分別向兩端和中間推進(jìn),壓力峰值隨著壓力波的移動(dòng)而移動(dòng),2.33 ms左右中間兩波相遇時(shí)產(chǎn)生更高的壓力峰值。從圖9和圖10中的速度分布曲線也可以看出,由于氣體和火藥顆粒同時(shí)向兩端和中間運(yùn)動(dòng),因此,與單點(diǎn)點(diǎn)火相比,火藥氣體傳播的面積更廣,傳火時(shí)間縮短。

P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火時(shí),向兩端傳播距離大于往中間傳播的距離,但向兩端傳播距離小于單點(diǎn)點(diǎn)火方式,圖11表明火藥堆積的范圍較單點(diǎn)點(diǎn)火縮小,3.32 ms時(shí)空隙率在靠近兩端處出現(xiàn)了較低的值,說明堆積現(xiàn)象仍比較嚴(yán)重。

圖8 P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)壓力沿軸向分布圖

Fig.8 Pressure distribution along axis of the two-point ignition (P2 and P4 intermediate points)

圖9 P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)氣相速度沿軸向分布圖

Fig.9 Gas velocity distribution along axis of the two-point ignition(P2 and P4 intermediate points)

圖10 P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)固相速度沿軸向分布圖

Fig.10 Gas velocity ratio distribution along axis of the two-point ignition(P2 and P4 intermediate points)

圖11 P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)空隙率沿軸向分布圖

Fig.11 Void ratio distribution along axis of the two-point ignition(P2 and P4 intermediate points)

4.3 P1,P5兩端兩點(diǎn)點(diǎn)火

圖12～圖15為P2,P5兩端點(diǎn)同時(shí)點(diǎn)火所得特征量曲線。同P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火一樣,P1,P5兩端兩點(diǎn)點(diǎn)火的傳火時(shí)間,傳火速度也明顯優(yōu)于單點(diǎn)點(diǎn)火。

與P2,P4中間兩點(diǎn)點(diǎn)火不同的是,此時(shí),壓力波向中間傳播的距離大于兩端,壓力波達(dá)到中間的時(shí)間滯后,火藥在中間堆積明顯,3.23 ms時(shí)傳火接近中間時(shí)出現(xiàn)了較低的空隙率。從以上對(duì)比不難得出結(jié)論,壓力梯度的不均勻分布,壓力波在傳火管內(nèi)傳播的強(qiáng)度和時(shí)間,是產(chǎn)生火藥堆積的主要原因。

圖12 P1,P5兩端點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)壓力沿軸向分布圖

Fig.12 Pressure distribution along axis of the two-point ignition (P1 and P5 end points)

圖13 P1,P5兩端點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)空隙率沿軸向分布圖

Fig.13 Void ratio distribution along axis of the two-point ignition(P1 and P5 end points)

圖14 P1,P5兩端點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)氣相速度沿軸向分布圖

Fig.14 Gas velocity distribution along axis of the two-point ignition (P1 and P5 end points)

圖15 P1,P5兩端點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)固相速度沿軸向分布圖

Fig.15 Gas velocity distribution along axis of the two-point ignition(P1 and P5 end points)

4.4 七點(diǎn)點(diǎn)火

沿軸向分布圖,由圖中可見點(diǎn)火初始,由于七個(gè)點(diǎn)火藥盒同時(shí)產(chǎn)生火藥氣體向兩邊噴出,因此形成鋸齒狀的壓力梯度分布。七個(gè)點(diǎn)火頭同時(shí)點(diǎn)火,主裝藥被點(diǎn)燃的面積大,短時(shí)間內(nèi)中心管內(nèi)整體壓力迅速升高。圖17和圖18中速度曲線也可以看出,氣相和固相向兩邊流動(dòng)的速度并沒有因?yàn)閴毫Φ淖兓涌?反而隨著時(shí)間的推移,逐漸減緩,說明點(diǎn)火管內(nèi)壓力波強(qiáng)度較小,火藥在點(diǎn)火藥盒附近穩(wěn)定燃燒,直到兩端膜片打開。整個(gè)過程壓力分布均勻,氣體和顆粒流動(dòng)不劇烈,有助于形成均勻一致的點(diǎn)火,降低初速散布。

從圖19中可以看出,空隙率在整個(gè)點(diǎn)傳火過程中分布也較為穩(wěn)定,兩個(gè)點(diǎn)火藥盒之間的空隙率略微低于點(diǎn)火藥盒處,但都保持較高的值,沒有造成明顯的火藥堆積現(xiàn)象。說明采用多點(diǎn)點(diǎn)火技術(shù)大大提高了點(diǎn)傳火的安全性。均勻的火藥氣體也對(duì)保證火藥充分燃燒,提高火藥利用率有利。

此外,還可以看出,采用多點(diǎn)點(diǎn)火技術(shù),2.43 ms時(shí)點(diǎn)火管內(nèi)的火藥已經(jīng)接近全部燃完,火藥氣體充斥著整個(gè)點(diǎn)火管,傳火時(shí)間遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于單點(diǎn)點(diǎn)火和兩點(diǎn)點(diǎn)火。這說明改進(jìn)的多點(diǎn)點(diǎn)火方案對(duì)減小傳火距離相對(duì)較長(zhǎng)的大口徑長(zhǎng)藥室平衡炮傳火時(shí)間有利。

圖16 七點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)壓力沿軸向分布圖

Fig.16 Pressure distribution along axis of the seven-point ignition

圖17 七點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)氣相速度沿軸向分布圖

Fig.17 Gas velocity distribution along axis of the seven-point ignition

圖18 七點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)固相速度沿軸向分布圖

Fig.18 Solid velocity distribution along axis of the seven-point ignition

圖19 七點(diǎn)點(diǎn)火時(shí)空隙率沿軸向分布圖

Fig.19 Void ratio distribution along axis of the seven-point ignition

在數(shù)值分析的基礎(chǔ)上,在上面介紹的點(diǎn)傳火模擬試驗(yàn)裝置上進(jìn)行了七點(diǎn)點(diǎn)傳火試驗(yàn)。試驗(yàn)證明這12個(gè)點(diǎn)火源均工作正常,由圖20可見,達(dá)到最大壓力的時(shí)間及趨勢(shì)基本吻合,未見明顯的壓力振蕩,說明點(diǎn)傳火系統(tǒng)點(diǎn)傳火性能良好,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理。計(jì)算所得的點(diǎn)火頭附近壓力曲線和試驗(yàn)結(jié)果相對(duì)吻合。誤差出現(xiàn)在點(diǎn)火開始階段,這是由于試驗(yàn)測(cè)壓孔安裝在點(diǎn)火管壁,且點(diǎn)火頭內(nèi)的點(diǎn)火藥逐漸燃燒流入傳火管,而計(jì)算過程更主要反映的是傳火管中心形成的瞬時(shí)高壓,點(diǎn)火藥以火藥氣體的形式從源項(xiàng)快速加入,因此壓力上升較快。計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果都表明,采用多點(diǎn)點(diǎn)火技術(shù)傳火管內(nèi)各點(diǎn)壓力一致性好,有利于提高大口徑長(zhǎng)藥室火炮點(diǎn)傳火特性。但是,對(duì)于一定長(zhǎng)度的藥室,傳火管的長(zhǎng)度也是有限的,太多的點(diǎn)火頭數(shù)必然導(dǎo)致工藝難度增加,連接更為復(fù)雜,點(diǎn)火過程中的不穩(wěn)定因素增多,因此在應(yīng)用多點(diǎn)點(diǎn)火技術(shù)的同時(shí),要適當(dāng)控制點(diǎn)火頭數(shù)。本研究的某大口徑平衡炮內(nèi)采用七點(diǎn)點(diǎn)火可行性高,滿足了設(shè)計(jì)要求。

圖20 七點(diǎn)點(diǎn)火各測(cè)壓點(diǎn)處壓力曲線試驗(yàn)與計(jì)算結(jié)果對(duì)比圖

p0～p6—測(cè)壓點(diǎn)P0-P6測(cè)得曲線,c0～c6—點(diǎn)火頭處計(jì)算曲線

Fig.20 Comparison chart of calculated and experimental pressure in the seven-point ignition

p0～p6—pressure curve tested by pressure sensor at igniters senser P0-P6,c0～c6: calculation curves on the igniters position at P0-P6

5 結(jié) 論

針對(duì)大口徑長(zhǎng)藥室平衡炮炮內(nèi)點(diǎn)傳火距離長(zhǎng),藥量大等問題,建立了某中心點(diǎn)傳火裝置的一維兩相流模型,并對(duì)幾種點(diǎn)火頭數(shù)量下的相同傳火管的點(diǎn)傳火過程進(jìn)行數(shù)值模擬,得到分別采用單點(diǎn)點(diǎn)火、兩點(diǎn)(中間和兩端)點(diǎn)火及七點(diǎn)點(diǎn)火三種方式的傳火管內(nèi)壓力、兩相速度、空隙率分布規(guī)律,并與相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,分析表明:

(1)對(duì)大口徑長(zhǎng)藥室平衡炮而言,采用單點(diǎn)點(diǎn)火結(jié)構(gòu)傳火時(shí)間長(zhǎng),容易造成火藥在局部大量堆積,不利于發(fā)射安全性。

(2)采用兩點(diǎn)點(diǎn)火結(jié)構(gòu)(3.3 ms),較單點(diǎn)點(diǎn)火(3.37 ms)可以縮短傳火時(shí)間,但是在改善火藥堆積問題上仍有欠缺。

(3)采用多點(diǎn)點(diǎn)火結(jié)構(gòu)可以有效縮短傳火時(shí)間(2.43 ms),提高點(diǎn)火壓力均勻性和一致性,有利于保證火藥正常燃燒,從而避免傳火管內(nèi)壓力波異?，F(xiàn)象的發(fā)生。試驗(yàn)結(jié)果也進(jìn)一步證實(shí)了計(jì)算分析的合理性。多點(diǎn)點(diǎn)火技術(shù)在大口徑長(zhǎng)藥室平衡炮中應(yīng)用具有優(yōu)越性。但是要注意的是,點(diǎn)火頭數(shù)過多會(huì)加大實(shí)際操作上的難度,因此要根據(jù)實(shí)際情況合理增加點(diǎn)火頭數(shù)目。

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