嚴(yán)寒地區(qū)基于熱工和力學(xué)性能的混凝土自保溫砌塊設(shè)計(jì)及優(yōu)化

丁曉燕 羅永磊 陳忠范 徐 明

(東南大學(xué)混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 南京 210096)

嚴(yán)寒地區(qū)基于熱工和力學(xué)性能的混凝土自保溫砌塊設(shè)計(jì)及優(yōu)化

丁曉燕 羅永磊 陳忠范 徐 明

(東南大學(xué)混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 南京 210096)

設(shè)計(jì)了一種墻厚280 mm、滿足東北嚴(yán)寒地區(qū)節(jié)能要求的混凝土自保溫砌塊．首先,分析了影響混凝土自保溫砌塊保溫及受力性能的主要指標(biāo);其次,基于規(guī)范對砌塊塊形的相關(guān)要求,設(shè)計(jì)了15種自保溫砌塊塊形;然后,利用ANSYS有限元分析軟件,求解這15種砌塊的傳熱系數(shù)和抗壓強(qiáng)度;最后,運(yùn)用多目標(biāo)性能優(yōu)化方法對砌塊熱工性能、力學(xué)性能和容重進(jìn)行綜合優(yōu)化,得出最佳塊形,并對其進(jìn)行二次熱工性能、力學(xué)性能優(yōu)化,以得到最終最優(yōu)塊形．結(jié)果表明:最終最優(yōu)塊形的傳熱系數(shù)為0.350 W/(m2·K),毛截面抗壓強(qiáng)度為6.50 MPa,橫肋與豎肋應(yīng)力相近,自保溫砌塊受力更加合理;在空心率相同的前提下,自保溫層宜采用非均勻排列,近冷熱源兩側(cè)端面的保溫層越厚,砌塊保溫節(jié)能效果越好．

自保溫砌塊;熱工性能;力學(xué)性能;ANSYS;優(yōu)化分析

自保溫混凝土砌塊具有節(jié)能、節(jié)土、利廢、環(huán)保、勞動生產(chǎn)率較高等優(yōu)點(diǎn),是我國墻體改革重點(diǎn)推廣的新型建筑材料之一．國外工業(yè)發(fā)達(dá)國家的混凝土砌塊已有數(shù)百年發(fā)展歷史,盡管各國墻體材料發(fā)展情況不同,但大都采用高效保溫材料,砌塊規(guī)格、品種齊全,能夠達(dá)到規(guī)定的保溫隔熱標(biāo)準(zhǔn),混凝土砌塊已成為各國墻體材料的主要產(chǎn)品．隨著我國節(jié)能減排國策的實(shí)施,建筑節(jié)能已得到研究者們的高度重視．我國已頒布了與節(jié)能相關(guān)的規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn),對建筑節(jié)能提出了明確要求,國家及各省市的建筑節(jié)能規(guī)范已將自保溫砌塊作為節(jié)能墻體的重要類型．

目前,國內(nèi)許多學(xué)者已對混凝土自保溫砌塊的熱工和力學(xué)性能分別進(jìn)行了深入研究,但并未對這兩方面性能進(jìn)行綜合優(yōu)化．熱工性能和力學(xué)性能是相互沖突的,很難使這二者同時(shí)達(dá)到最優(yōu)效果．

本文擬設(shè)計(jì)一種滿足東北嚴(yán)寒地區(qū)的新型自保溫砌塊,對其熱工、力學(xué)性能及容重進(jìn)行綜合優(yōu)化．對砌塊的外形尺寸、壁肋厚度和孔腔大小進(jìn)行最優(yōu)設(shè)計(jì),使該砌塊成為一種性能優(yōu)異的新型自保溫墻體材料．

1 自保溫混凝土砌塊的設(shè)計(jì)要求

本文設(shè)計(jì)的自保溫混凝土砌塊擬用于剪力墻結(jié)構(gòu)的外墻填充墻及村鎮(zhèn)住宅低層砌體結(jié)構(gòu)工程中．首先,設(shè)計(jì)前提應(yīng)立足我國國情,砌塊的生產(chǎn)不宜太復(fù)雜,滿足經(jīng)濟(jì)性要求．其次,盡量一塊多用,集保溫受力于一體,在符合模數(shù)的基礎(chǔ)上減輕自重,以便于墻體施工．

當(dāng)前我國現(xiàn)行墻體的最高節(jié)能率為65%,部分國家標(biāo)準(zhǔn)對建筑外墻的傳熱系數(shù)提出了明確要求．如《嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ 26—2010)[1]中提到,嚴(yán)寒地區(qū)(A區(qū))4～8層建筑物外墻的傳熱系數(shù)限值為0.4 W/(m2·K);《農(nóng)村居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50824—2013)[2]中提到,嚴(yán)寒地區(qū)村鎮(zhèn)住宅外墻的傳熱系數(shù)限值為0.50 W/(m2·K)．

另一方面,我國《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[3]中提到,一、二級剪力墻底部加強(qiáng)部位的墻厚不應(yīng)小于200 mm,考慮到外墻保溫層的設(shè)置,可確定外墻最終厚度至少為280 mm．由此,本文將砌塊墻厚方向尺寸設(shè)計(jì)為280 mm．砌塊中灰縫是熱流傳遞的主要通道,減少砌體中灰縫的數(shù)量和面積可以提高砌體的熱工性能．本文選用工程中常用的較大塊體尺寸390 mm×190 mm．由此可知,砌塊母體的最終尺寸為390 mm×280 mm×190 mm．

2 計(jì)算原理

課題組前期已驗(yàn)證了利用ANSYS有限元軟件求解計(jì)算自保溫砌塊溫度場的準(zhǔn)確性,利用標(biāo)定和防護(hù)熱箱法,對南京世浩公司生產(chǎn)的自保溫砌塊墻體進(jìn)行熱工試驗(yàn),傳熱系數(shù)的測試值為0.963 W/(m2·K),ANSYS模擬值為0.943 W/(m2·K),誤差低于2.2%．計(jì)算過程中考慮了砌筑砂漿的影響,具體計(jì)算方法參見文獻(xiàn)[4-5]．

改善和提高自保溫砌塊的熱工性能,主要從改進(jìn)孔型和材料2個方面來實(shí)現(xiàn)．就塊型而言,應(yīng)向“多排孔、薄壁肋、長對流、錯排孔”方向發(fā)展,不能盲目照搬不同地區(qū)的砌塊塊形．就材料而言,一是盡量降低砌塊基材的導(dǎo)熱系數(shù),二是在孔洞內(nèi)填充導(dǎo)熱系數(shù)較小的保溫材料．合理的孔型設(shè)計(jì)配以高效的保溫材料,可以明顯提高砌塊的保溫性能[6]．

以往研究多以多排孔均勻排列為主,本文對比了均勻與非均勻孔洞排列對砌塊傳熱性能的影響．混凝土空心砌塊尺寸為390 mm×280 mm×190 mm,共分三排孔和五排孔2組,每次孔洞變化時(shí),砌塊的空心率和肋寬不發(fā)生變化．孔型分布如圖1所示,孔洞中全部插入聚苯板．選用聚苯板作為填充材料,是基于課題組前期研究基礎(chǔ)上得以確定的．研究初期設(shè)計(jì)了將發(fā)泡水泥作為填充物的自保溫砌塊[7],盡管砌塊保溫隔熱性能有所改善,但弊端十分明顯,材料不易成型，生產(chǎn)工藝復(fù)雜，造價(jià)偏高．此后經(jīng)調(diào)研和試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn),將聚苯板作為保溫填充材料可獲得較好的保溫隔熱性能,該技術(shù)已頗為成熟,價(jià)格低廉,生產(chǎn)工藝簡單[8]．砌塊傳熱系數(shù)見表1．

表1 不同孔洞排列砌塊的墻體傳熱系數(shù)

注：孔寬是指沿砌塊厚度方向的尺寸．

由表1可知,無論是三排孔還是五排孔,保溫層填充物靠近冷熱端面厚度越厚,砌塊傳熱系數(shù)越?。虼?在空心率相同的前提下,可采用非均勻排列,填充的保溫材料應(yīng)盡可能靠近冷熱源的兩側(cè)端面,以改善砌塊的保溫節(jié)能效果．

(a) 孔洞1

(b) 孔洞2

(c) 孔洞3

(d) 孔洞4

3 多目標(biāo)優(yōu)化模型及優(yōu)化方法

3.1 砌塊的設(shè)計(jì)模型

選用陶?；炷磷鳛榛w材料,其導(dǎo)熱系數(shù)為0.5 W/(m·K),陶?；炷辆哂泄?jié)土、節(jié)能、高強(qiáng)、易施工等特點(diǎn)．肋壁熱橋傳遞著大量熱量,除需要削弱肋壁的傳熱作用外,還應(yīng)滿足孔對孔、肋對肋和錯縫搭接的要求[9]．將砌塊肋壁設(shè)計(jì)為楔肋型,孔型錐度為2 mm．為節(jié)省聚苯板(其導(dǎo)熱系數(shù)為0.042 W/(m·K))用量,將其與空氣間層復(fù)合使用．考慮到自保溫砌塊的熱工性能和力學(xué)性能影響因素,設(shè)計(jì)了15種不同的塊形．基本砌塊模型見圖2．

圖2 自保溫砌塊的基本模型圖

砌塊兩側(cè)孔洞對稱,共計(jì)5排孔洞,每排孔洞之間的內(nèi)壁寬度相同,將這種平行于長度方向的內(nèi)壁稱為橫肋,肋寬為f．假定每列孔洞之間的內(nèi)壁寬度相同,將平行于砌塊寬度方向的內(nèi)壁稱為豎肋,肋寬為b．令第1排孔洞長為a,寬為e;第2排孔洞長可由豎肋寬度推得,令該排錯位孔中小孔的長度為m,則大孔孔長為2m+10,建立函數(shù)關(guān)系式4m+10+2b=390,即可求得m,且大小孔的孔寬均為g;第3排孔洞長為a,寬為g．

自保溫砌塊外壁d過薄,將導(dǎo)致砌體墻壁上無法釘釘,不利于用戶的使用;外壁過厚,則導(dǎo)致墻體的熱工性能差．本文將砌塊外壁厚定為20 mm．設(shè)定圖2中的壁厚c時(shí),可不考慮用戶釘釘作用,將其設(shè)置為18 mm．由此設(shè)計(jì)的砌塊能夠滿足《自保溫混凝土復(fù)合砌塊》(JG/T 407—2013)[10]中所提出的“自承重墻體砌塊最小外壁厚為15 mm”的要求．

多數(shù)學(xué)者認(rèn)為,將自保溫砌塊孔洞四角變成圓弧狀,其受力會更加合理,最佳圓弧尺寸為2 mm,這對砌塊的熱工性能影響不大．故在本文中,將孔洞四角設(shè)計(jì)為2 mm圓弧狀．為方便計(jì)算,優(yōu)化分析時(shí)直接采用直角孔型,但在最后實(shí)際砌塊制作中則將孔洞四角改為圓弧狀．

3.2 多目標(biāo)優(yōu)化方法

多目標(biāo)優(yōu)化方法采用的是加權(quán)求和法,即根據(jù)每個目標(biāo)建立目標(biāo)函數(shù),將所有目標(biāo)函數(shù)加權(quán)求和,得到一個總的優(yōu)化函數(shù)．本文中,權(quán)重系數(shù)的計(jì)算采用層次分析方法[11],即選用-1,0,1三個標(biāo)度,采用自調(diào)節(jié)方式建立比較矩陣,再將其轉(zhuǎn)化成一致性判斷矩陣,求解得到各目標(biāo)的權(quán)重值．

設(shè)計(jì)的砌塊是用作填充墻或作為農(nóng)村中低層房屋的承重墻,故在確定各目標(biāo)的權(quán)重系數(shù)時(shí),認(rèn)為熱工性能比力學(xué)性能重要,力學(xué)性能比容重重要．由此給出如下的判斷矩陣:

將矩陣R進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為一致矩陣D,其中,dij=exp(rij),則

經(jīng)過歸一化處理后,可以求得矩陣A的特征向量WA={0.563,0.289,0.148}T,即權(quán)重系數(shù)總數(shù)為1,熱工性能的權(quán)重系數(shù)占56.3%,力學(xué)性能的權(quán)重系數(shù)占28.9%,容重的權(quán)重系數(shù)占14.8%．該系列的權(quán)重系數(shù)適用于對砌塊強(qiáng)度要求低于其熱工指標(biāo)的各類結(jié)構(gòu)中．

3.2.1 自保溫砌塊優(yōu)化指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)化

力學(xué)性能、熱工性能、容重指標(biāo)的量綱不同,不能直接用加權(quán)求和法進(jìn)行計(jì)算,需對數(shù)據(jù)進(jìn)行無量綱化處理,再利用加權(quán)求和法進(jìn)行優(yōu)化計(jì)算和分析．在進(jìn)行優(yōu)化分析時(shí),用孔洞率替代容重,傳熱系數(shù)替代熱工性能,抗壓強(qiáng)度替代力學(xué)性能．無量綱計(jì)算公式如下:

式中,xi為經(jīng)轉(zhuǎn)換后的無量綱指標(biāo);pi為未經(jīng)過轉(zhuǎn)化的指標(biāo)．

設(shè)計(jì)的15種塊形編號見表2．各砌塊計(jì)算結(jié)果見表3．

表2 塊形編號

表3 砌塊優(yōu)化指標(biāo)無量綱計(jì)算結(jié)果

注：K為傳熱系數(shù);K0為傳熱系數(shù)無量綱值;R為抗壓強(qiáng)度;R0為抗壓強(qiáng)度無量綱值;V為孔洞率;V0為抗壓強(qiáng)度無量綱值．

3.2.2 自保溫砌塊塊形的優(yōu)化

本文需優(yōu)化的目標(biāo)函數(shù)為

s.t.x∈X

(1)

式中,G(X)為目標(biāo)函數(shù)；X為定義域；g1(x)為砌塊的傳熱系數(shù);g2(x)為砌塊的抗壓強(qiáng)度;g3(x)為砌塊的孔洞率;w1=0.563,w2=0.289,w3=0.148．

將自保溫砌塊的傳熱系數(shù)、抗壓強(qiáng)度、孔洞率及其各自的權(quán)重系數(shù)代入式(1),結(jié)果見表4．由表可知,砌塊Q3的熱工性能、力學(xué)性能和容重綜合性能最好;其傳熱系數(shù)為0.364 W/(m2·K),毛截面抗壓強(qiáng)度為6.50 MPa,空心率為50%,豎肋寬為30 mm,橫肋寬為18 mm,外壁厚為20 mm,共5排孔洞,符合相關(guān)規(guī)范規(guī)定．

表4 砌塊塊形加權(quán)分析結(jié)果

3.3 空心砌塊性能優(yōu)化

3.3.1 初步優(yōu)化砌塊的有限元分析結(jié)果

初步優(yōu)化思路如下:根據(jù)第2節(jié)中設(shè)計(jì)原理,增大靠近冷熱源兩端保溫層的厚度,將36+32+32的孔型改為40+30+30,中間橫肋2的寬度減小為17 mm,其余部位不改變．圖3為優(yōu)化前后砌塊Q3的平面尺寸,其對應(yīng)的Mises應(yīng)力云圖見圖4．

(a) 原自保溫砌塊

(b) 初次優(yōu)化后自保溫砌塊

(c) 二次優(yōu)化后自保溫砌塊

由圖4(a)和(b)可知,砌塊Q3經(jīng)初次優(yōu)化后,橫肋1和橫肋2的Mises應(yīng)力明顯小于豎肋應(yīng)力,兼顧到保溫效果,必須減小豎肋寬度,減小幅度為1～3 mm．原型砌塊的應(yīng)力表面分布不均勻,其孔型有待二次優(yōu)化．

3.3.2 二次優(yōu)化后的有限元結(jié)果分析

在初次優(yōu)化的基礎(chǔ)上調(diào)整豎肋寬度,將所有豎肋寬度減小至28 mm．表5列出了砌塊Q3優(yōu)化前后肋部的最大應(yīng)力值．

對比圖4和表5可知,經(jīng)二次優(yōu)化后,砌塊的橫肋和豎肋剛度得以重新分布,2個方向上的橫、豎Mises應(yīng)力大小較為相近,受壓平面內(nèi)的應(yīng)力集中趨緩,砌塊受力更加合理．

(a) 原自保溫砌塊

(b) 初次優(yōu)化后自保溫砌塊

(c) 二次優(yōu)化后自保溫砌塊

表5 砌塊Q3優(yōu)化前后肋部最大應(yīng)力

由表5還可以看到,砌塊Q3的肋寬及相關(guān)位置經(jīng)過二次優(yōu)化后,力學(xué)性能和熱工性能均有明顯改善．采用ANSYS分析計(jì)算得到原砌塊Q3的傳熱系數(shù)為0.364 W/(m2·K),經(jīng)初次優(yōu)化調(diào)整后變?yōu)?.355 W/(m2·K),再經(jīng)二次優(yōu)化調(diào)整后降為0.350 W/(m2·K),降低幅度達(dá)到3.8%．由此可知,以改善力學(xué)性能為目的的塊形優(yōu)化同時(shí)也導(dǎo)致傳熱系數(shù)提高,達(dá)到了二次弱化傳熱的目的[12]．

我國東北寒區(qū)可分為A,B,C三類地區(qū),對應(yīng)的傳熱系數(shù)限值分別為0.40,0.45,0.50 W/(m2·K)．經(jīng)過二次優(yōu)化后的砌塊Q3具有優(yōu)良的熱工性能,滿足東北嚴(yán)寒地區(qū)的節(jié)能要求,符合國內(nèi)墻體材料的發(fā)展要求和方向．對應(yīng)用于B，C類地區(qū)及村鎮(zhèn)住宅的砌塊,傳熱系數(shù)限值有所放松,可因地制宜地減少聚苯板用量,不同地區(qū)靈活使用．二次優(yōu)化后的砌塊毛截面抗壓強(qiáng)度為6.50 MPa,達(dá)到了填充墻體的力學(xué)條件要求．隨著生產(chǎn)技術(shù)和工藝的提高及材料質(zhì)量的改善,此類砌塊的抗壓強(qiáng)度也相應(yīng)提高,可以用于對強(qiáng)度要求更高的承重結(jié)構(gòu)中．

4 結(jié)論

1) 通過綜合自保溫砌塊的熱工性能、力學(xué)性能和容重3個因素,設(shè)計(jì)出一種墻厚280 mm、可應(yīng)用于東北寒區(qū)的自保溫砌塊,其砌體的傳熱系數(shù)可降至0.350 W/(m2·K),低于嚴(yán)寒地區(qū)建筑傳熱系數(shù)限值的要求．采用的楔肋型有利于脫模,孔洞四角進(jìn)行圓角處理,有利于減少孔洞四周的應(yīng)力集中．

2) 所設(shè)計(jì)的自保溫砌塊擬用于寒區(qū)剪力墻結(jié)構(gòu)中填充墻部位或村鎮(zhèn)住宅的低層房屋承重墻中,故在確定各目標(biāo)的權(quán)重系數(shù)時(shí),認(rèn)為熱工性能較力學(xué)性能重要,力學(xué)性能較容重重要．根據(jù)ANSYS有限元方法,對設(shè)計(jì)出的15種自保溫砌塊的抗壓承載力和熱工性能進(jìn)行計(jì)算,采用加權(quán)求和法對砌塊進(jìn)行綜合優(yōu)化分析,得出砌塊Q3的加權(quán)求和值最大,其熱工性能、力學(xué)性能和容重綜合最佳．

3) 在空心率相同的前提下,孔洞宜采用非均勻排列,且近冷熱源兩側(cè)端面的保溫層越厚,砌塊保溫節(jié)能效果越好．

4) 以改善力學(xué)性能為目的塊形優(yōu)化同時(shí)也造成傳熱系數(shù)降低,達(dá)到了二次弱化傳熱的目的．通過調(diào)整砌塊Q3中各肋的剛度,使橫肋與豎肋應(yīng)力相近,自保溫砌塊受力更加趨于合理．

References)

[1]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部. JGJ 26—2010嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)[S]. 北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010.

[2]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部. GB/T 50824—2013農(nóng)村居住建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)[S]. 北京:中國建筑工業(yè)出版社,2013.

[3]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ 3—2010高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S]. 北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010.

[4]顧訓(xùn)榮. 東北寒區(qū)自保溫混凝土空心砌塊優(yōu)化設(shè)計(jì)試驗(yàn)研究[D]. 南京:東南大學(xué)土木工程學(xué)院,2013.

[5]dos Santos G H, Mendes N. Heat air and moisture transfer through hollow porous blocks[J].InternationalJournalofHeatandMassTransfer, 2009, 52(9): 2390-2398.

[6]Bouchair A. Steady state theoretical model of fired clay hollow bricks for enhanced external wall thermal insulation[J].BuildingandEnvironment, 2008, 43(10): 1603-1618.

[7]Drenckhan W, Langevin D. Monodisperse foams in one to three dimensions[J].CurrentOpinioninColloidandInterfaceScience, 2010, 15(5): 341-358.

[8]Henon J, Alzina A, Absi J, et al. Porosity control of cold consolidated geomaterial foam: temperature effect[J].CeramicsInternational, 2012, 38(1): 77-84.

[9]Zukowski M, Haese G. Experimental and numerical investigation of a hollow brick filled with perlite insulation[J].EnergyandBuildings, 2010, 42(9): 1402-1408.

[10]中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部. JG/T 407—2013自保溫混凝土復(fù)合砌塊[S]. 北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2013.

[11]劉新憲,朱道立. 選擇與判斷——AHP(層次分析法)決策[M]. 上海:上?？茖W(xué)普及出版社,1990:50-72.

[12]Antar M A,Baig H.Conjugate conduction natural convection heat transfer in a hollow building block[J].AppliedThermalEngineering, 2009, 29(17): 3716-3720.

Self-insulation concrete block design and optimization based on thermal and mechanical properties in cold regions

Ding Xiaoyan Luo Yonglei Chen Zhongfan Xu Ming

(Key Laboratory of Concrete and Prestressed Concrete Structures of Ministry of Education, Southeast University, Nanjing 210096, China)

A self-insulation concrete block (SICB) with the thickness of 280 mm meeting the energy-saving standard in northeast cold regions is designed. First, the main influential indices of thermal and mechanical properties of SICB are analyzed. Then, 15 types of SICB are designed according to the criterion of block shape. Their heat transfer coefficients and compressive strengths are calculated by using the ANSYS finite element software. Finally, the multi-objective optimization method is used to comprehensively optimize the thermal property, mechanical property and density, and the best block type is obtained. The mechanical and thermal properties of the best block type are optimized again to obtain the final best block type. The results show that the heat transfer coefficient of the final best block type is 0.350 W/(m2·K) and the compressive strength of the gross section is 6.50 MPa. The stiffness of the transverse rib is similar to that of the vertical rib. The load-bearing capacity of the SICB becomes more reasonable. In the premise of the same hollow rate, it is appropriate to use non-uniform arrangement. The thicker the insulation layer near the hot and cold heat source end face on both sides, the better the energy-saving and insulation effect.

self-insulation concrete block; thermal property; mechanical properties; ANSYS; optimization design

2014-06-15. 作者簡介: 丁曉燕(1982—)，女，博士生；陳忠范(聯(lián)系人)，男，博士，教授，博士生導(dǎo)師，zfchen@seu.edu.cn.

“十二五”國家科技支撐計(jì)劃資助項(xiàng)目(2011BAJ08B04)、江蘇省普通高校研究生科研創(chuàng)新計(jì)劃資助項(xiàng)目(3205004905).

丁曉燕,羅永磊,陳忠范,等.嚴(yán)寒地區(qū)基于熱工和力學(xué)性能的混凝土自保溫砌塊設(shè)計(jì)及優(yōu)化[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2015,45(1):145-150.

10.3969/j.issn.1001-0505.2015.01.026

TU522.3

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1001-0505(2015)01-0145-06