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    缸套與機(jī)體配合公差對(duì)缸套失圓的影響

    2015-04-22 01:42:42賈鐘書肖培賢陳燁龍
    關(guān)鍵詞:有限元變形

    李 民,賈鐘書,石 魁,肖培賢,陳燁龍

    (1.河南科技大學(xué) 車輛與交通工程學(xué)院,河南 洛陽(yáng) 471003;2.河南省中原內(nèi)配股份有限公司,河南 孟州 454750)

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    缸套與機(jī)體配合公差對(duì)缸套失圓的影響

    李 民1,賈鐘書1,石 魁1,肖培賢2,陳燁龍1

    (1.河南科技大學(xué) 車輛與交通工程學(xué)院,河南 洛陽(yáng) 471003;2.河南省中原內(nèi)配股份有限公司,河南 孟州 454750)

    采用有限元模擬和試驗(yàn)相結(jié)合的方法,研究了在螺栓預(yù)緊力作用下,缸套定位環(huán)帶和機(jī)體配合對(duì)柴油機(jī)缸套失圓變形的影響。建立了包含柴油機(jī)機(jī)體、缸蓋、氣缸墊、氣缸套和螺栓等的組合體有限元模型,用實(shí)測(cè)的缸套變形量驗(yàn)證了有限元建模和計(jì)算的準(zhǔn)確性。在此基礎(chǔ)上,計(jì)算了不同配合公差下缸套失圓量變化情況,研究了缸套與機(jī)體定位環(huán)帶配合公差對(duì)氣缸套失圓的影響規(guī)律,并通過(guò)傅里葉變換的方法對(duì)缸套失圓變形進(jìn)行了階次分析。研究結(jié)果表明:缸套定位環(huán)帶與機(jī)體配合公差對(duì)缸套的失圓影響顯著,可以通過(guò)控制配合公差的方法改善裝配后缸套的失圓變形。

    氣缸套;配合公差;預(yù)緊力;失圓

    0 引言

    氣缸套與缸蓋、活塞和活塞環(huán)等組成內(nèi)燃機(jī)的燃燒室,氣缸套失圓后會(huì)造成活塞環(huán)密封不嚴(yán)、燃?xì)庑孤丁?rùn)滑油非正常上竄等嚴(yán)重問(wèn)題[1-4]。

    影響缸套失圓的因素很多,其中環(huán)帶配合公差是主要因素之一。文獻(xiàn)[5]提出了干式氣缸套和機(jī)體孔的過(guò)渡配合影響缸套失圓的問(wèn)題,并做了相應(yīng)的理論分析。文獻(xiàn)[6]的研究也表明裝配精度是影響氣缸套失圓的一個(gè)主要因素。濕式缸套環(huán)帶配合公差對(duì)氣缸套的失圓有直接影響,但到目前為止,環(huán)帶配合公差對(duì)氣缸套失圓影響的研究還不多見(jiàn)。

    1 研究對(duì)象

    1.1 試驗(yàn)對(duì)象

    圖1為氣缸套和機(jī)體的裝配體示意圖。該柴油機(jī)采用濕式結(jié)構(gòu)氣缸套,氣缸套采用中支承方式,缸套徑向采用上環(huán)帶和機(jī)體內(nèi)孔配合定位,配合公差設(shè)計(jì)為過(guò)渡配合,公差的最大間隙量為0.012 mm、最大過(guò)盈量為0.058 mm。

    試驗(yàn)樣品為柴油機(jī)的1/4,將發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)體、缸蓋和缸墊等部件沿第二氣缸中心線切割,然后將氣缸套、機(jī)體、氣缸蓋、氣缸墊和螺栓等進(jìn)行裝配,試驗(yàn)樣品有限元模型如圖2所示。

    圖1 裝配體示意圖圖2 試驗(yàn)樣品有限元模型

    1.2 有限元建模

    1.2.1 有限元模型

    為與試驗(yàn)對(duì)象保持一致,有限元模型也為柴油機(jī)的1/4。模型中氣缸套采用六面體網(wǎng)格劃分,機(jī)體采用四面體網(wǎng)格,氣缸墊、氣缸蓋和螺栓采用五面體網(wǎng)格,有限元模型如圖2所示,有限元模型中各部件的單元、節(jié)點(diǎn)數(shù)目以及材料屬性如表1所示。

    表1 有限元模型的單元、節(jié)點(diǎn)數(shù)目和材料屬性

    1.2.2 邊界條件

    相關(guān)研究表明:螺栓預(yù)緊力是缸套變形的主要影響因素[7-8]。本文僅對(duì)氣缸套在缸蓋螺栓預(yù)緊力下的失圓變形進(jìn)行模擬。該柴油機(jī)螺栓預(yù)緊工藝是扭矩法,預(yù)緊力矩為260 Nm,在ABAQUS軟件中,計(jì)算時(shí)施加的是螺栓軸向力,因此,需要把螺栓扭矩值轉(zhuǎn)化為螺栓軸向力。由經(jīng)驗(yàn)公式[9]得:F=5T/d≈93 kN,式中:F為螺栓軸向力;T為螺栓預(yù)緊力矩;d為螺栓直徑。

    1.2.3 裝配體公差配合

    該柴油機(jī)缸套上環(huán)帶與機(jī)體的配合為過(guò)渡配合。為研究配合公差對(duì)缸套失圓的影響,選取不同的配合公差進(jìn)行計(jì)算,公差選取見(jiàn)表2。表2中第1組的機(jī)體和缸套的配合依據(jù)試驗(yàn)測(cè)量得到,試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)圖3,按測(cè)量結(jié)果建立了相應(yīng)的有限元模型。

    表2 有限元模型中缸套和機(jī)體的配合公差 μm

    圖3 缸套上環(huán)帶與機(jī)體的配合公差的測(cè)量值(°)

    2 計(jì)算結(jié)果與分析

    2.1 模型驗(yàn)證

    試驗(yàn)條件與表2中配合公差的第1種情況一致,在冷態(tài)下,對(duì)氣缸套、機(jī)體、缸蓋、缸墊和螺栓等組件進(jìn)行靜態(tài)裝配。測(cè)量缸套內(nèi)孔及環(huán)帶外徑、機(jī)體缸套孔的儀器為內(nèi)徑千分表和千分尺等輔助工具。在高度方向上依據(jù)氣缸套變形的特點(diǎn),選取12個(gè)有代表性的缸套截面,每個(gè)截面在沿圓周方向內(nèi)均勻選取12個(gè)點(diǎn),總計(jì)有144個(gè)測(cè)點(diǎn)。

    闌尾炎是多種因素作用下的結(jié)果,病情較為危險(xiǎn)且發(fā)病急,需盡快實(shí)施手術(shù)治療,以優(yōu)化預(yù)后。但手術(shù)治療的過(guò)程中,護(hù)理配合也至關(guān)重要。術(shù)前掌握患者病情,以積極的態(tài)度、面帶微笑向患者普及疾病知識(shí),耐心解疑答惑,消除其擔(dān)憂和顧慮心理,并在術(shù)前做好相關(guān)準(zhǔn)備工作,以確保手術(shù)順利開展[2]。手術(shù)過(guò)程中同術(shù)者積極配合,觀察患者各項(xiàng)體征變化,落實(shí)各項(xiàng)操作的無(wú)菌要求,以免感染。手術(shù)后通過(guò)切口護(hù)理、體位護(hù)理以及預(yù)防并發(fā)癥等護(hù)理,避免腸粘連,并促使患者快速恢復(fù)。

    使用ABAQUS按該機(jī)體和缸套的測(cè)量值建立了計(jì)算模型,提取ABAQUS對(duì)應(yīng)點(diǎn)的計(jì)算結(jié)果,采用Matlab繪制軟件仿真結(jié)果和實(shí)測(cè)的缸套直徑變化云圖[10],如圖4所示。從圖4中可看出:在規(guī)定的螺栓預(yù)緊力(93 kN)下,模擬計(jì)算和實(shí)測(cè)的缸套變形區(qū)域分布和變形量都比較接近。說(shuō)明有限元計(jì)算模型和邊界條件的設(shè)定是合理的。

    2.2 配合公差對(duì)氣缸套最大失圓量的影響

    提取氣缸套最大變形量隨配合公差的變化結(jié)果,如圖5所示(圖5中負(fù)值為間隙配合,正值為過(guò)盈配合)。從圖5中可看出:當(dāng)配合公差由-0.012 mm變化到0.005 mm時(shí),缸套的最大收縮量基本不變;當(dāng)配合公差由0.005 mm到0.058 mm時(shí),最大收縮量幾乎呈直線增大。缸套的最小膨脹量則出現(xiàn)在過(guò)盈公差為0.015~0.018 mm;遠(yuǎn)離此公差帶,則缸套具有較大的膨脹變形。

    圖4 模擬和實(shí)測(cè)的缸套變形結(jié)果對(duì)比

    圖5 氣缸套的最大失圓量隨配合公差的變化

    綜合考慮缸套的膨脹和收縮兩個(gè)因素,當(dāng)缸套上環(huán)帶與機(jī)體為過(guò)盈配合(過(guò)盈量為0.005~0.020 mm)時(shí),缸套的變形較小。

    2.3 不同配合公差下氣缸套的失圓云圖

    從全部計(jì)算結(jié)果中,選取3組不同配合公差的變形云圖。第2組為間隙配合(配合間隙為0.012 mm),缸套的膨脹變形最大,結(jié)果見(jiàn)圖6a。第8組為過(guò)盈配合(過(guò)盈量0.010 mm),缸套的失收縮變形和膨脹變形均圓量較小,結(jié)果見(jiàn)圖6b。第14組為過(guò)盈配合(過(guò)盈量0.058 mm),缸套收縮變形最大,結(jié)果見(jiàn)圖6c。

    2.4 不同配合公差下氣缸套的截面變形圖

    從圖6可看出:3個(gè)圖中最大膨脹變形的位置分別位于距離頂面高度為0 mm、54 mm和54 mm。圖7分別繪制了上述3個(gè)位置的截面圖(變形量放大150倍,實(shí)線為仿真結(jié)果,虛線為基圓)。

    圖6 不同配合公差下氣缸套的失圓云圖(單位:mm)

    在圖7中,當(dāng)環(huán)帶配合間隙量為0.012 mm時(shí),90°位置(機(jī)體螺栓孔處,垂直曲軸的方向)出現(xiàn)較大的膨脹變形;當(dāng)環(huán)帶配合過(guò)盈量為0.058 mm時(shí),180°位置(機(jī)體螺栓孔中間,鼻梁區(qū)對(duì)應(yīng)位置)出現(xiàn)較大的膨脹變形;當(dāng)環(huán)帶配合過(guò)盈量為0.010 mm時(shí),雖然也有一定的膨脹變形,但相對(duì)前兩種情況,最大變形量有明顯減小。

    2.5 截面失圓的階次分析

    采用Matlab對(duì)圖7中3個(gè)截面的變形進(jìn)行傅里葉變換,圖8為各階次的失圓變形幅值。

    圖7 氣缸套截面的最大徑向變形對(duì)比(圓周方向單位:(°))

    缸套的0階變形是缸套半徑整體變化。缸套處于裝配狀態(tài)時(shí),沿氣缸中心線主要受上環(huán)帶端面?zhèn)鬟f來(lái)的螺栓預(yù)緊力和下支承傳遞的機(jī)體作用力,缸套上部徑向主要受機(jī)體上環(huán)帶傳遞來(lái)的反作用力和缸墊的摩擦力。當(dāng)機(jī)體上環(huán)帶和缸套未接觸時(shí),缸套上部得不到機(jī)體的支撐,內(nèi)徑變形量較大;當(dāng)缸套和機(jī)體產(chǎn)生接觸時(shí),缸套上部的剛度得到加強(qiáng),變形會(huì)受到抑制。因此,由圖8可以看出:缸套與機(jī)體為間隙配合時(shí),缸套的0階變形最大。

    1階變形來(lái)自于缸套整體的位移,主要受制造公差和裝配公差影響。當(dāng)環(huán)帶的配合狀態(tài)由間隙到過(guò)盈時(shí),1階變形呈現(xiàn)減小的趨勢(shì);但隨著公差過(guò)盈量的增大,1階變形逐漸增大,這表明合適的公差有助于控制1階變形的增大。圖8中,當(dāng)缸套上環(huán)帶和機(jī)體間隙配合時(shí),缸套1階變形幅值較大,表明缸套沿中心軸線的整體偏移較大;隨著機(jī)體和缸套上環(huán)帶配合由間隙轉(zhuǎn)為過(guò)盈,機(jī)體與缸套接觸面積增加,缸套的剛度得到加強(qiáng),機(jī)體的1階變形幅值變小。

    圖8中,缸套失圓變形2階、3階均有一定的幅值。這是因?yàn)樵摬裼蜋C(jī)每個(gè)缸套周圍有6個(gè)機(jī)體螺栓,在這些螺栓預(yù)緊力的作用下,機(jī)體會(huì)產(chǎn)生3階變形;由于機(jī)體的鼻梁區(qū)域相對(duì)比較薄弱,機(jī)體還會(huì)產(chǎn)生較大的2階變形。當(dāng)缸套上環(huán)帶和機(jī)體有較大的過(guò)盈量時(shí),氣缸套的變形受機(jī)體的變形影響較大,因此,氣缸套2階變形和3階變形有一定的增加。

    圖9給出了奧地利AVL公司提出的缸套變形的評(píng)價(jià)經(jīng)驗(yàn)公式,依照公式可以計(jì)算出2、3階氣缸套(內(nèi)徑值為114 mm)可以接受的最大變形量分別為28.5 μm和18.2 μm。對(duì)比圖8中的變形量可看出:3種配合狀態(tài)下氣缸套2、3階的變形量都滿足要求。從圖5中可看出:選取的配合間隙量為0.012 mm和配合過(guò)盈量為0.058 mm兩種情況為所有公差中氣缸套變形量最大的情況,這兩種情況氣缸套的變形都在可接受的范圍之內(nèi),故其余的各種環(huán)帶公差下,氣缸套的變形量也都在可接受的范圍之內(nèi)。

    圖8 傅里葉變換后的變形量圖9 AVL公司氣缸套變形評(píng)價(jià)公式

    3 結(jié)論

    (1)以缸套變形指標(biāo)來(lái)評(píng)價(jià),該柴油機(jī)的配合公差設(shè)定合理,在所有配合公差范圍內(nèi),氣缸套的變形量都在可以接受的范圍之內(nèi)。

    (2)缸套上環(huán)帶與機(jī)體的配合公差對(duì)氣缸套的失圓有很大的影響,可采用控制配合公差的方法控制缸套的變形量。對(duì)該柴油機(jī)來(lái)說(shuō),選擇配合過(guò)盈量為0.005~0.020 mm的公差,可以獲得較小的氣缸套變形量。

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    河南省杰出人才創(chuàng)新基金項(xiàng)目(104200510006)

    李 民(1969-),男,河南洛陽(yáng)人,副教授,博士,主要從事現(xiàn)代內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)方法及內(nèi)燃機(jī)振動(dòng)噪聲控制技術(shù)等方面的研究.

    2014-06-04

    1672-6871(2015)03-0018-05

    TK402

    A

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