增壓缸內(nèi)置氣控閥的動態(tài)特性及仿真

王成剛，張博，晏芙蓉，何凡

武漢工程大學(xué)機電工程學(xué)院，湖北 武漢 430205

增壓缸內(nèi)置氣控閥的動態(tài)特性及仿真

王成剛，張博，晏芙蓉，何凡

武漢工程大學(xué)機電工程學(xué)院，湖北 武漢 430205

為了解決增壓缸增力適應(yīng)問題，研究了增壓缸內(nèi)置二位三通閥動態(tài)特性.利用AMEsim軟件中氣動及液壓零件庫組件對該二位三通氣控閥進行了建模與仿真，分析了該閥處于不同工作壓力下位移、速度、質(zhì)量流量和焓流量曲線.結(jié)果表明：在工作壓力為0.5MPa時，該閥的換向時間約為195ms；當工作壓力為0.5～0.8 MPa范圍內(nèi)，氣源壓力每增加0.1 MPa，該閥換向速度加快約為13ms；質(zhì)量流量與焓流量峰值隨著氣源壓力增大而增大，但其達到峰值時間與趨于0點時間基本沒有變化.該二位三通閥的啟動壓力約為0.24 MPa，響應(yīng)時間約為35ms.數(shù)學(xué)計算與軟件仿真數(shù)據(jù)誤差在可接受范圍，結(jié)果可靠.

增壓缸；內(nèi)置氣控閥；AMEsim建模仿真；動態(tài)特性

0 引言

新型氣-液增壓缸利用力的平衡原理，以低壓氣體推動活塞桿使密封油腔內(nèi)液壓油增壓，高壓油推動液壓活塞桿沖壓工件；新型氣-液增壓缸綜合了氣動與液壓技術(shù)的優(yōu)勢，高效節(jié)能，控制方便，適用于大規(guī)模大批量自動化的現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)領(lǐng)域，擁有很高的經(jīng)濟效益和市場前景，普遍適用于各類沖壓加工行業(yè).

新型氣-液增壓缸研究的技術(shù)難點在于：（1）軟到位技術(shù).（2）增力自適應(yīng)技術(shù).（3）旁路能量釋放技術(shù).其工作行程包括：1）靜止準備.2）軟到位快進行程［1］.3）增力行程.4）返回行程.

完成增力適應(yīng)的控制機構(gòu)為內(nèi)置二位三通換向閥.圖1為該氣閥實物圖.其原理是閥芯小活塞端直通氣源壓力，液壓活塞桿由氣壓推動至與工件貼合后，工作腔內(nèi)容積不再增大，這時工作腔內(nèi)氣壓極速增至工作氣壓，氣體經(jīng)由管路通入閥芯大活塞端，此時閥芯打開，氣體經(jīng)由閥瓣孔進入氣缸中從而推動氣缸活塞桿下壓.

本文以增壓缸內(nèi)置二位三通閥為研究對象，利用AMEsim軟件對該二位三通氣控閥進行了建模與仿真［2］.

圖1 二位三通閥實物圖Fig.1 Physical diagram of 3／2－way valve

1 工作原理

如圖2所示，當增壓缸處于工作準備狀態(tài)時，A端面連通氣源，且與氣源間加入單向閥裝置用以保壓，此時閥芯小端面位于閥瓣右側(cè)將閥瓣氣孔3封閉，B端與外界大氣連接.當增壓缸處于快進行程時，閥芯位置與準備狀態(tài)時相同，外置氣控閥連接快進缸，與閥芯A端連接切斷，但A端設(shè)置有單向閥，使得其繼續(xù)保持氣源壓力，B端繼續(xù)與外界大氣連接.當增壓缸處于增力階段時，閥芯B端面與氣源連接，A端保持氣源壓力，由力平衡原理，此時閥芯向左移動，使得閥瓣孔3與氣源相連，氣控閥打開.當增壓缸處于回程行程時，B端連接外置大氣，閥芯迅速回到原位完成一次換向，重復(fù)以上過程［3～4］.圖3為該二位三通閥三維圖.

圖2 二位三通閥結(jié)構(gòu)圖.1—閥芯；2—閥瓣；3—閥瓣氣孔Fig.2 Structure diagram of 3／2－way valve.1—valve core，2—valve disc，3—valve disc porosity

圖3 二位三通閥三維圖Fig.3 3Dmodel of 3／2－way valve

2 數(shù)學(xué)模型

二位三通閥在增壓缸整體運行過程中閥芯兩端受力情況直接影響其開關(guān)精度大小.閥芯運動過程中會受到：摩擦力、粘滯力及氣體推動力等影響，故由牛頓第二定律得出閥芯的力平衡方程：

式（1）中：Fi為閥芯驅(qū)動力；hi為粘性摩擦系數(shù)；K為彈性力剛度系數(shù)；Fp為氣體推動力；m為閥芯質(zhì)量.

因閥芯大活塞端直接與端蓋孔形成密封，只有閥芯小活塞端與閥瓣密封，因此節(jié)流口過流面積可用以下公式表示：

式（2）中：A為節(jié)流口過流面積；D為閥芯大活塞端直徑；d為閥芯小活塞端直徑；d1為閥芯桿直徑；x1，x2為閥芯大、小活塞端距閥瓣端部距離，數(shù)學(xué)模型圖如圖2所示.

通過查閱文獻［5］可知，理想氣體流動臨界壓力比為

式（3）～（5）中：γ為等熵面發(fā)熱系數(shù)；p1為上游壓力；p2為下游壓力；pcr為臨界壓力比；Cm為流量系數(shù).

通過查閱文獻［6］，可知在閥瓣孔面積不變的前提下，下游氣體壓力比與上游氣體壓力比小于臨界壓力比0.528前，閥瓣孔的流量系數(shù)基本保持0.72左右，故取Cm＝0.72.

3 仿真與分析

3.1 仿真模型的建立

利用AMEsim提供的氣動元件設(shè)計庫（PCD）以及液壓元件設(shè)計庫（HCD）對整體增壓缸進行建模，因二位三通閥運行條件模擬為真實增壓缸中條件，故給出整體增壓缸模型如圖4所示，整體增壓缸由（PCD）庫中7個子模型以及（HCD）庫中2個子模型組成.其中二位三通閥由（PCD）庫中2個子模型及質(zhì)量塊組成.模型中增壓缸由外置電磁閥控制，由一簡單氣體壓力源提供動能，由外部管路連接增壓缸各氣、液通路［7～8］.

圖4 增壓缸整體AMEsim圖Fig.4 AMEsim diagram of pressure cylinder

建模過程中各個子模型主要仿真技術(shù)參數(shù)如下：

空氣絕熱指數(shù)k為1.4；氣體常數(shù)R為287.4；流量系數(shù)μ為0.72；氣源壓力P為0.5～0.8MPa；空氣密度ρ為1.895×10－3kg/m3；質(zhì)量塊M為0.05 kg；大活塞直徑D為32mm；小活塞直徑d為20mm；活塞桿直徑d1為12mm.

通過查閱文獻［9］可知該模型摩擦力計算公式，并由公式計算得出：滑動摩擦力Ff為12 N；靜摩擦力FS為20 N.

3.2 仿真結(jié)果分析

由圖5閥芯位移-時間曲線中所示，閥芯于33 ms時啟動，當達到約228 ms時閥芯移動到0.015m的極限位置，此時完成增壓缸增力適應(yīng)行程，閥芯換向完畢.因此閥芯的驅(qū)動時間是33ms，完成整個換向時間約為180ms.

圖5 位移-時間曲線Fig.5 Curves of displacementand time

圖6為閥瓣出氣孔處氣體壓力-時間曲線，圖7為進氣孔處氣體體力-時間曲線.從圖7中可以看出主閥芯于54 ms時處于臨界打開位置.54～78 ms時閥打開，氣體迅速由入口流向出口.約258ms時閥出入口氣壓同時到無限接近達氣源壓力的極限壓力.

圖8、圖9分別為氣源壓力0.5～0.8MPa時該閥的質(zhì)量流量和焓流量曲線，從圖8~9中可以看出，該閥的質(zhì)量流量與焓流量均于33 ms開始迅速增加，于66ms處達到峰值而后迅速減小.需要注意的是閥完成換向后，系統(tǒng)質(zhì)量流量和焓流量于78mm至309ms處緩慢下降最終無限趨近于0.

圖6 入口氣體壓力與時間曲線Fig.6 Curves of entrance gas pressure and time

圖7 出口氣體壓力與時間曲線Fig.7 Curves of export gas pressure and time

圖8 質(zhì)量流量曲線Fig.8 Curves ofmass flow and time

圖9 焓流量曲線Fig.9 Curves of enthalpy flow and time

由圖5可以看出閥芯于33ms開始移動，由圖8、圖9可以看出系統(tǒng)焓流量于66ms時到達峰值，故該二位三通閥的響應(yīng)時間為約35ms.

假設(shè)工作壓力為0.5MPa，由于閥芯于33ms時開始移動，從圖7中看出該時間點處閥口壓力為0.24MPa，當靜摩擦力為20 N時，通過公式計算得出該閥芯需0.19 MPa壓力方可啟動，而AMEsim仿真得出的該閥啟動壓力為0.24MPa左右，相差不足30%，由此可以認為該二位三通閥的啟動壓力約為2.4MPa.

4 結(jié)語

通過對該閥的建模與仿真分析得到以下結(jié)論：

（1）0.5MPa氣源壓力條件下，該閥需195ms完成換向，由圖5得出相比較氣源壓力0.6～0.8 MPa時閥芯的換向速度而言，雖增大工作壓力可以提高換向速度，但由于閥芯A端氣源推動力隨之增大，增加氣源壓力對閥工作時間影響相對不大，0.5～0.8 MPa壓力范圍內(nèi)氣源壓力每增加0.1MPa，該閥換向速度加快約13ms.

（2）分析了該二位三通閥于0.5～0.8MPa氣源壓力條件下的質(zhì)量流量、焓流量變化.由圖6、圖7可見質(zhì)量流量與焓流量峰值隨著氣源壓力增大而增大，但其達到峰值與趨于0點時間基本沒有變化.

（3）通過公式計算及仿真分析得出，該二位三通閥的啟動壓力約為0.24MPa，響應(yīng)時間約為35ms.

（4）通過仿真得出該二位三通閥移動時各項參數(shù)變化情況，得出其動態(tài)特性，為解決增壓缸增力適應(yīng)行程提供理論指導(dǎo)，為進一步整體研究增壓缸氣液特性及設(shè)計制造提供科學(xué)指導(dǎo).

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Dynam ic characteristics and simulation of built－in pneumatic control valve of pressure cylinder

WANG Cheng－gang，ZHANG Bo，YAN Fu-rong，HE Fan
School ofMechanical＆Electrical Engineering，Wuhan Institute of Technology，Wuhan 430205，China

To solve the problem of pressure cylinder power adaptation，the dynamic characteristics of built-in two-position three-way pneumatic control valve in the pressure cylinder was studied.The built-in pneumatic control valve wasmodeled and simulated by using the pneumatic component design and the hydraulic component design components library of AMEsim software，and the displacement，velocity，mass flow and enthalpy flow of the valve under different working pressures were also analyzed.The results show that the reversing time of valve is about 195 ms when the working pressure is 5 bar，and the valve reversing speed increases 13 ms when the working pressure increases 1bar every time in ranges of 0.5-0.8 MPa；the peak values of mass flow and enthalpy flow of built-in pneumatic control valve increase with air pressure increasing，while the time to peak values and to 0 values have no significant differences.What’smore，the start-up pressure of built-in pneumatic control valve is 0.24MPa，and the response time is about 35 ms.Themathematical results and simulation data remain in an acceptable range，and the results are reliable.

pressure cylinder；AMEsim modeling and simulation；built-in pneumatic control valve，dynamic characteristics

TH138

A

10.3969/j.issn.1674-2869.2015.12.013

1674－2869（2015）12－0060－05

本文編輯：陳小平

2015－10－15

湖北省教育廳2015年科研項目（B2015374）

王成剛（1974－），男，湖南祁東人，副教授，博士.研究方向：應(yīng)力分析、計算機測控技術(shù)、PLC控制；新型化工設(shè)備的研究與開發(fā).