插裝式電磁溢流閥壓力響應(yīng)特性的影響因素研究

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(江蘇大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院， 江蘇 鎮(zhèn)江 212013)

引言

剪板機(jī)在國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展中發(fā)揮著不可替代的作用，其性能的優(yōu)劣代表著一個(gè)國家工業(yè)發(fā)展水平的高低。剪板機(jī)液壓系統(tǒng)工作壓力變化幅度大、周期性強(qiáng)，在刀架下行剪切板料階段需要系統(tǒng)能夠迅速建立起壓力，而其他階段則需要快速泄壓，尤其在剪板機(jī)刀架快速下降階段，系統(tǒng)建壓是否迅速直接影響著剪板機(jī)的工作效率。系統(tǒng)建壓的快慢與選用的液壓元器件及其工作狀態(tài)有著直接的關(guān)系，而QC11Y30×15000型剪板機(jī)系統(tǒng)建壓、泄壓主要受插裝式電磁溢流閥的影響。目前已有很多學(xué)者對其進(jìn)行了比較深入的研究，董敏等[2]采用功率鍵合圖方法對二通插裝閥動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行了分析，討論了如何利用面向?qū)ο蟮墓ぞ吆头椒▽Σ逖b閥進(jìn)行動(dòng)態(tài)仿真。鄧克等[3]通過實(shí)驗(yàn)研究不同彈簧預(yù)壓力對二通插裝閥啟閉特性的影響，分析了引起閥芯啟閉時(shí)間差的影響因素。于淑政等[4]對插裝式溢流閥阻尼孔取值范圍進(jìn)行了詳細(xì)研究。

因此，為了提高剪板機(jī)工作效率，有必要對插裝式電磁溢流閥壓力響應(yīng)特性的影響因素進(jìn)行研究。

1 插裝式電磁溢流閥數(shù)學(xué)模型

插裝式電磁溢流閥主要由壓力閥插件、先導(dǎo)調(diào)壓閥(調(diào)壓蓋板)、電磁換向閥等組成，如圖1所示。

1.壓力插件 2.先導(dǎo)調(diào)壓閥(調(diào)壓蓋板) 3.電磁換向閥圖1 插裝式電磁溢流閥結(jié)構(gòu)示意圖

1.1 泄壓過程數(shù)學(xué)模型

當(dāng)設(shè)備剛啟動(dòng)時(shí)，電磁換向閥處于常態(tài)位，此時(shí)系統(tǒng)處于卸荷狀態(tài)，主閥芯開啟。此過程的數(shù)學(xué)模型如下。

主閥芯力平衡方程：

(1)

式中，pA、pC為主閥芯進(jìn)油腔、控制腔壓力(MPa)；AA、AC為主閥芯進(jìn)油腔、控制腔有效作用面積(m2)；M為主閥芯質(zhì)量(kg)；B為閥芯黏性摩擦系數(shù)(N/(m/s))；Ksx為主閥彈簧剛度(N/m)；x為主閥芯位移(m)；x0為主閥彈簧預(yù)壓縮量(m)；Ffx為主閥芯所受穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力(N)。

穩(wěn)態(tài)液動(dòng)力方程：

(2)

式中，CA為主閥口流量系數(shù)；D為主閥口直徑(m)；β為主閥芯半錐角(rad)。

主閥口前后流量連續(xù)性方程：

(3)

式中，Q為系統(tǒng)總流量(m3/s)；VA為主閥芯進(jìn)油腔當(dāng)量體積(m3)；βe為體積彈性模量(MPa)；QA為主閥口流量(m3/s)；QR1為通過阻尼孔R1的流量(m3/s)。

主閥口流量方程：

(4)

忽略較小項(xiàng)，得：

(5)

阻尼孔R1的流量方程：

(6)

式中，Cd1為阻尼孔R1流量系數(shù)；d1為阻尼孔R1孔徑(m)；pD為先導(dǎo)閥進(jìn)油口壓力(MPa)。

控制腔流量連續(xù)性方程：

(7)

式中，QR2為通過阻尼孔R2的流量(m3/s)。

阻尼孔R2的流量方程：

(8)

式中，Cd2為阻尼孔R2流量系數(shù)；d2為阻尼孔R2孔徑(m)。

1.2 建壓過程數(shù)學(xué)模型

當(dāng)電磁換向閥得電時(shí)，先導(dǎo)閥口壓力pD逐漸增大，主閥口逐漸關(guān)閉，系統(tǒng)逐漸建立壓力，數(shù)學(xué)模型同泄壓過程基本相同，不同之處在于當(dāng)主閥口完全關(guān)閉后，pA=pC=pD，此時(shí)主閥芯力平衡方程變?yōu)椋?/p>

<1)，且各件產(chǎn)品是否為不合格品相互獨(dú)立．

pAAA+FR=pCAC+Ksxx0+Ffx

(9)

式中，F(xiàn)R為閥座對閥芯反力(N)。

由以上泄壓、建壓過程數(shù)學(xué)模型可知，系統(tǒng)建壓、泄壓時(shí)間的長短與主閥彈簧剛度Ksx，阻尼孔R1、R2的大小，主閥芯進(jìn)油腔壓力pA(即系統(tǒng)工作壓力p)以及系統(tǒng)總流量Q等因素有關(guān)。

2 AMESim仿真模型

根據(jù)插裝式電磁溢流閥結(jié)構(gòu)示意圖，搭建其AMESim仿真模型，如圖2所示。仿真模型中部分模塊參數(shù)設(shè)置如表1、表2所示。

1.流量源模塊 2.溢流閥 3.主閥芯 4.主閥芯質(zhì)量塊 5.先導(dǎo)調(diào)壓閥 6.電磁換向閥 7.信號源 8.主閥彈簧腔9.先導(dǎo)油管 10.控制蓋板阻尼孔R2 11.旁置式阻尼孔R1圖2 插裝式電磁溢流閥AMESim模型

模塊名稱參數(shù)名稱參數(shù)值主閥芯模塊閥芯直徑/mm75孔直徑/mm40流量系數(shù)0．7主閥芯半錐角/°45最大開口量/mm15質(zhì)量模塊質(zhì)量/kg1黏性摩擦系數(shù)/N·s·m-120位移范圍/m0～0．015彈簧腔參數(shù)彈簧剛度/N·mm-1150預(yù)壓縮量/mm0彈腔長度/mm30

表2 先導(dǎo)控制模塊相關(guān)參數(shù)表

3 仿真結(jié)果分析

剪板機(jī)液壓系統(tǒng)工作壓力周期變化曲線如圖3所示。

圖3 工作壓力周期變化曲線

從圖3可知，剪板機(jī)完成一次板料剪切，周期大約為15 s，工作壓力約為23 MPa，系統(tǒng)建壓時(shí)間約為1 s，泄壓時(shí)間約為0.5 s，建壓時(shí)間明顯比泄壓時(shí)間長，為了提高系統(tǒng)的工作效率，應(yīng)盡量縮短系統(tǒng)建壓時(shí)間。

利用上述AMESim仿真模型，分別考慮主閥彈簧剛度Ksx、阻尼孔R1、R2、系統(tǒng)工作壓力p以及系統(tǒng)總流量Q對系統(tǒng)壓力響應(yīng)的影響程度。

3.1 主閥彈簧剛度Ksx對系統(tǒng)壓力響應(yīng)的影響

主閥彈簧剛度Ksx分別取50 N/mm、150 N/mm、450 N/mm，仿真得到的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線如圖4所示。

圖4 不同主閥彈簧剛度下的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線

從圖4可知，主閥彈簧剛度Ksx對系統(tǒng)建壓時(shí)間有一定的影響，對泄壓時(shí)間基本沒有影響。彈簧剛度越大，系統(tǒng)建壓時(shí)間越短，但是過大的彈簧剛度使得閥芯開啟壓力變大，因此應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)工作壓力的大小合理選擇主閥彈簧剛度。對于剪板機(jī)液壓系統(tǒng)來說，工作壓力為23 MPa，可以適當(dāng)選擇剛度較大的主閥芯彈簧。

3.2 旁置式阻尼孔R1對系統(tǒng)壓力響應(yīng)的影響

旁置式阻尼孔R1分別取1 mm、2 mm、3 mm，仿真得到的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線如圖5所示。

圖5 不同旁置式阻尼孔R1下的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線

由圖5可知，旁置式阻尼孔R1對系統(tǒng)建壓時(shí)間影響較大，對泄壓時(shí)間有一定的影響。隨著阻尼孔R1的增大，系統(tǒng)建壓時(shí)間變短，系統(tǒng)泄壓時(shí)間延長，但是對系統(tǒng)建壓時(shí)間的影響程度較大，對系統(tǒng)泄壓時(shí)間影響較小。阻尼孔徑d1越大，流經(jīng)旁置式阻尼孔R1產(chǎn)生的壓差越小，控制腔壓力越大，閥芯閉合速度越快，建壓時(shí)間也隨之縮短。

3.3 控制蓋板阻尼孔R2對系統(tǒng)壓力響應(yīng)的影響

控制蓋板阻尼孔R2分別取0.5 mm、1 mm、2 mm，仿真得到的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線如圖6所示。

圖6 不同控制蓋板阻尼孔R2下的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線

由圖6可知，控制蓋板阻尼孔R2對系統(tǒng)建壓時(shí)間、泄壓時(shí)間均有一定的影響，但是對系統(tǒng)泄壓時(shí)間影響較大。隨著阻尼孔R2的增大，系統(tǒng)建壓時(shí)間變化不大，系統(tǒng)泄壓時(shí)間明顯變短，同時(shí)過小的阻尼孔徑d2容易引起系統(tǒng)較大的壓力波動(dòng)，對于主閥芯沖擊較大。因此，應(yīng)盡量增大控制蓋板阻尼孔R2的孔徑大小，提高系統(tǒng)工作效率。

3.4 系統(tǒng)工作壓力p對系統(tǒng)壓力響應(yīng)的影響

系統(tǒng)工作壓力p分別取15 MPa、23 MPa、31.5 MPa，仿真得到的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線如圖7所示。

圖7 不同系統(tǒng)工作壓力p下的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線

由圖7可知，隨著系統(tǒng)工作壓力的升高，系統(tǒng)建壓、泄壓時(shí)間都基本沒有變化。因此，應(yīng)根據(jù)實(shí)際工況選擇系統(tǒng)工作壓力。

3.5 系統(tǒng)總流量Q對系統(tǒng)壓力響應(yīng)速度的影響

系統(tǒng)總流量Q分別取500 L/min、700 L/min、900 L/min，仿真得到的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線如圖8所示。

由圖8可知，系統(tǒng)總流量對系統(tǒng)建壓時(shí)間、泄壓時(shí)間影響均不明顯，因此，應(yīng)根據(jù)剪板機(jī)剪切板料的相關(guān)參數(shù)確定系統(tǒng)總流量。

4 結(jié)論

本研究推導(dǎo)了剪板機(jī)插裝式電磁溢流閥的數(shù)學(xué)模型，分析其相關(guān)參數(shù)對系統(tǒng)壓力響應(yīng)特性的影響。以AMESim模型為基礎(chǔ)進(jìn)行仿真分析，研究得出：

圖8 不同系統(tǒng)總流量Q下的系統(tǒng)壓力響應(yīng)曲線

(1) 剪板機(jī)工作過程中，系統(tǒng)建壓所需時(shí)間明顯大于系統(tǒng)泄壓時(shí)間，為了提高設(shè)備工作效率，應(yīng)盡量縮短系統(tǒng)的建壓時(shí)間。

(2) 系統(tǒng)壓力響應(yīng)的快慢與插裝式電磁溢流閥主閥彈簧剛度，旁置式阻尼孔、控制蓋板阻尼孔的大小，系統(tǒng)工作壓力以及系統(tǒng)總流量等因素有關(guān)。

(3) 主閥芯彈簧剛度，旁置式阻尼孔的大小對系統(tǒng)建壓時(shí)間影響較大，泄壓時(shí)間影響較??；控制蓋板阻尼孔的大小對系統(tǒng)泄壓時(shí)間影響較大，建壓時(shí)間影響較小；系統(tǒng)工作壓力，系統(tǒng)總流量對于系統(tǒng)建壓、泄壓時(shí)間影響程度均極小。因此，為了提高設(shè)備工作效率，應(yīng)在滿足設(shè)備正常工作的情況下，盡量增大主閥芯彈簧剛度，旁置式阻尼孔以及控制蓋板阻尼孔的大小。

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