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    基于ANSYS/LS-DYNA 的高強度鋼絲縮徑旋壓過程應力應變分析

    2015-04-09 12:35:58盧秀春
    重型機械 2015年3期
    關鍵詞:旋輪縮徑接觸區(qū)

    張 瑋,盧秀春,劉 金

    (燕山大學 機械工程學院,河北 秦皇島 066004)

    0 前言

    高強度鋼絲是一種技術含量很高的預應力鋼材,在國內(nèi)外已被廣泛應用于凝土離心管樁、高架橋墩、高速鐵路軌枕板等預應力構件中[1]。目前對鋼絲兩端外圓的加工所采用的方法是滾鍛加工或切削加工,這種方法消耗人力和資源,噪聲大,加工過程中的振動對人體有一定損傷。旋壓技術作為一種先進的塑性成形工藝,適用于高強度、難變形的材料的加工[2-3],但其在小直徑實心軸類件上的研究較少,本文采用計算機數(shù)值模擬的方法,結合旋壓工藝對鋼絲外圓縮徑過程進行研究,描述成形過程中應力、應變分布規(guī)律,分析縮徑成形的變形機理,為鋼絲外圓旋壓加工提供了新的方法和參考依據(jù)。

    1 有限元模型的建立

    為了簡化計算和提高計算效率,只對鋼絲長度的一部分進行建模,針對實際工況的復雜性和有限元模擬的局限性,做出如下假設:

    1)鋼絲采用光圓鋼絲模型,且材質均勻,各向同性且不可壓縮。

    2)模擬計算時,忽略慣性力的影響和摩擦引起的溫度的影響。

    鋼絲的主要材料參數(shù)如表1 所示。

    表1 鋼絲的主要材料參數(shù)Tab.1 Main material properties of steel wire

    鋼絲直徑為10.5 mm,轉速為240 r/min,大旋輪直徑為140 mm,小旋輪直徑為40 mm,大旋輪與小旋輪的圓角半徑都為8 mm,成形角都為25 ℃,進給比為0.5 mm/r,三旋輪中心相對鋼絲中心呈122°和116°分布方式,三維模型如圖1 所示。

    鋼絲將采用雙線性強化模型,并用solid 164單元進行網(wǎng)格劃分,端面網(wǎng)格尺寸設置為0.5 mm,軸向網(wǎng)格尺寸設置為0.3 mm,旋輪采用剛體模型,并用shell163 單元進行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格尺寸設置為1 mm;接觸設置將采用自動單面接觸,設定旋輪為目標面,鋼絲表面為接觸面[4];模擬時鋼絲設定為固定,旋輪繞鋼絲的中心軸轉動的同時沿著軸向進給運動,旋輪與鋼絲之間摩擦采用常摩擦系數(shù)法,設定庫倫摩擦系數(shù)均為0.1,為了避免模擬時產(chǎn)生振蕩,導致計算終止,設置阻尼系數(shù)為20。

    圖1 實體模型Fig.1 Solid model

    2 應力應變分析

    圖2為旋輪軸向進給4 mm 時鋼絲的三向主應力分布圖,由應力值和分布情況可以看出:旋輪與鋼絲接觸區(qū)的金屬三向應力狀態(tài)都為壓應力狀態(tài),且接觸區(qū)域金屬所受到的壓應力數(shù)值最大;第一主應力方向上,旋輪進給方向未接觸的金屬區(qū)域表面受到拉應力,進給方向相反的未接觸金屬區(qū)域表面受到壓應力;第三主應力方向上,旋輪進給方向未接觸的金屬區(qū)域表面受到拉應力,其余的金屬區(qū)域表面受到壓應力作用;第二主應力方向上的分布情況與第一主應力方向分布相同。

    圖2 三向主應力分布Fig.2 Distribution of the three principal stress

    圖3 是旋輪軸向進給4 mm 時,鋼絲在三維笛卡爾直角坐標系下三個方向上的應變分布,由圖可以看出旋輪與鋼絲接觸區(qū)的金屬在徑向與切向方向上受到壓應變,處于壓縮變形,軸向受到拉應變處于伸長變形。在非接觸區(qū)旋輪進給方向金屬徑向和切向受拉應變處于伸長變形,軸向受壓應變,隨著縮徑過程的進行會造成旋輪前方金屬的堆積隆起,后方金屬受拉應變,拉應變的數(shù)值大于壓應變,導致縮徑過程中軸向伸長變形。

    圖4為旋輪與鋼絲接觸區(qū)橫截面的三向應力分布圖,從圖中可以看出變形區(qū)域不僅限于鋼絲的表面,鋼絲的內(nèi)部也有應力變化。x、y 方向上,旋輪壓下形成的壓應力區(qū)域越往鋼絲內(nèi)部值越小,鋼絲內(nèi)其他區(qū)域受到拉應力;軸向應力分布比較規(guī)則,其中旋輪之間區(qū)域表面受到拉應力作用,旋輪壓下區(qū)域軸向受壓,緊接著有一個壓應力環(huán)狀區(qū)域,與旋輪壓下形成的壓應力區(qū)域聯(lián)通,再往鋼絲內(nèi)部有一層拉應力環(huán)狀區(qū)域,在鋼絲中心處有一小片區(qū)域受到壓應力,形成了四個層次分布均勻的環(huán)狀區(qū)域。

    圖3 三向應變分布Fig.3 Distribution of strain in three directions

    圖4 接觸區(qū)橫截面的應力分布Fig.4 Distribution of the cross section stress in contact zone

    圖5為旋輪與鋼絲接觸區(qū)橫截面的軸向應變分布圖,由圖中可以看到,軸向應變?yōu)槔瓚?,鋼絲軸向處于伸長變形,旋輪壓下區(qū)域的拉應變值較大,越靠近鋼絲中心部,其值越小,不同應變值形成了相應的環(huán)狀區(qū)域,軸向應變分布跟軸向應力分布相似,比較規(guī)律,呈四個環(huán)狀區(qū)域分布。

    圖5 接觸區(qū)橫截面軸向應變分布Fig.5 Distribution of the cross section strain along Z direction in contact zone

    3 鋼絲表面一單元應力應變分析

    截取鋼絲表面距離軸端2 mm 處一單元,查看其在縮徑過程中的等效應力和等效應變分布情況,來反映出成形過程中鋼絲的等效應力應變分布規(guī)律,更深入的研究縮徑過程的變形機理。

    圖6 是縮徑過程中該單元的等效應力與等效應變隨時間的變化曲線,從圖6a 可以看出,該單元在縮徑過程中等效應力變化范圍比較大,在0.5 s~1 s 內(nèi)出現(xiàn)了周期性變化,等效應力峰值時刻說明該單元正處在旋輪與鋼絲的接觸區(qū)域,應力極小值時刻說明該單元沒有與旋輪接觸。1 s之后等效應力存在,說明旋輪繼續(xù)軸向進給,鋼絲軸向伸長,金屬材料軸向流動,單元之間相互擠壓產(chǎn)生應力變化,隨著與旋輪距離的增大,所受到的等效應力值變化較小;從圖6b 中可以看出該單元的等效應變隨時間呈遞增趨勢,從剛開始到1.4 s 金屬的等效應變增大,增長較快,主要由于受旋輪的擠壓變形,1.4 s 之后隨著縮徑過程的進行,等效應變繼續(xù)增大,材料流動變形量大,但變化速率逐漸減小,等效應變值趨于不變,成形較為穩(wěn)定。

    4 模型結果可靠性驗證

    圖6 鋼絲表面一單元的應力應變變化曲線Fig.6 The stress and strain curve of a unit of outer surface

    模擬計算過程中采用質量縮放技術可以有效的減少計算時間,但是縮放太大,容易影響計算的精度和收斂性[5]。圖7為鋼絲動能與內(nèi)能的比值隨時間的變化曲線,從圖中可以看出,動能與內(nèi)能的比值一直控制在0.025%之內(nèi);

    另外模擬計算過程中采用Solid 164 單元劃分網(wǎng)格時,容易激起“沙漏”模式,導致計算結果數(shù)值的震蕩或者完全失真,圖8 所示為沙漏能與內(nèi)能的比值隨時間的變化曲線,從圖中可以看出,沙漏能與內(nèi)能的比值一直控制在2.5% 之內(nèi),一般認為在模擬計算過程中鋼絲動能與勢能的比值較小,不超過10%,沙漏能不超過內(nèi)能的5%~10%,計算結果是有效的[6]。因此本次仿真計算所建立的有限元模型是可靠的,結果是可信的。

    圖7 動能與內(nèi)能的比值變化曲線Fig.7 Ratio curve of kinetic energy and internal energy

    圖8 沙漏能與內(nèi)能的比值變化曲線Fig.8 Ratio curve of hourglass energy and internal energy

    5 結論

    (1)應力分布規(guī)律。鋼絲與旋輪的接觸區(qū)三向應力狀態(tài)為壓應力狀態(tài);非接觸區(qū)旋輪進給方向反向金屬區(qū)域表面受壓應力,進給方向金屬表面區(qū)域受拉應力;接觸區(qū)橫截面軸向應力分布呈層次分布的環(huán)狀,在徑向和切向上,旋輪壓下區(qū)域形成壓應力,并越往鋼絲內(nèi)部值越小,其他區(qū)域受到拉應力。

    (2)應變分布規(guī)律。旋輪與鋼絲接觸區(qū)的金屬在徑向與切向方向上受到壓應變,軸向受到拉應變,在非接觸區(qū)旋輪進給方向金屬徑向和切向受拉應變,軸向受壓應變,進給方向反向金屬受拉應變;接觸區(qū)橫截面軸向受拉應變,并呈分布層次規(guī)律的應變環(huán),越往軸中心應變值越小。

    (3)鋼絲縮徑成形的變形機理為鋼絲與旋輪接觸區(qū)金屬徑向與切向被壓縮,沿軸向流動,隨著旋輪軸向進給,軸向方向離旋輪距離越遠的金屬區(qū)域變形量越大,但變形速率越低,成形過程是鋼絲整體參加塑性變形且連續(xù)變化的過程。

    (4)鋼絲外圓表面所形成的應力狀態(tài)符合工程使用要求,對應用旋壓工藝加工小直徑軸類件方面提供了理論參考,同時對鋼絲外圓旋壓加工具有一定的參考價值。

    [1]周和敏,左鐵鏞,易長森,等.高強度預應力螺旋肋、螺旋槽鋼絲的研制[J].北京工業(yè)大學學報,2000,26(2):30-34.

    [2]趙云豪,李彥利.旋壓技術與應用[M].北京:機械工業(yè)出版社,2008.

    [3]張濤 旋壓成形工藝[M].北京:化學工業(yè)出版社,2009.

    [4]梅瑛,李瑞琴,張晨愛,等.筒形件強力反旋的數(shù)值模擬及旋壓力分析[J].機械設計與研究,2007,23(4):65-68.

    [5]祖汪明,束學道,彭文飛.質量縮放技術在楔橫軋有限元模擬中的應用[J].冶金設備,2008(3).

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