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    深部礦山破碎圍巖巷道控制技術(shù)研究

    2015-03-26 02:03:22郭忠平張貴銀牟文強王玉成
    金屬礦山 2015年8期
    關(guān)鍵詞:節(jié)理力學(xué)錨索

    郭忠平 張貴銀 韓 春 牟文強 王玉成

    (山東科技大學(xué)礦業(yè)與安全工程學(xué)院,山東 青島266590)

    近20 年來,隨著現(xiàn)代礦業(yè)的迅速發(fā)展,對金屬礦石的需求量不斷增長,開采的深度不斷增加,淺部礦石資源逐漸減少和枯竭,而地下礦山也要向深部礦床伸展。隨開采深度的加大,地壓和溫度也逐漸增加,開采條件越來越復(fù)雜,應(yīng)科學(xué)有效地避免大規(guī)模地壓活動造成的破壞,預(yù)防沖擊地壓發(fā)生。某礦為了充分預(yù)測和掌握回采巷道的圍巖穩(wěn)定性,科學(xué)合理地進行巷道支護設(shè)計,保證礦井的安全生產(chǎn),通過實驗室?guī)r石力學(xué)性能實驗,確定圍巖為破碎圍巖。通過研究既定破碎圍巖礦體下巷道錨桿支護技術(shù)的適應(yīng)性,為確定合理的錨桿支護參數(shù)提供技術(shù)基礎(chǔ)。

    1 工程概況

    某金屬礦山采用無底柱淺孔留礦法和上向水平分層全尾砂膠結(jié)充填采礦法,礦區(qū)有10 個礦體,II 號礦體是目前該礦主要回采礦體。II 號礦體以含金黃鐵礦、石英礦脈為主。礦體賦存標(biāo)高120 ~-807 m,長度140 ~470 m,平均厚度2.5 m,礦脈沿走向和傾向均呈反“S”型賦存。目前回采中段為-635 ~-685 m,已屬于深部開采礦井,動力沖擊現(xiàn)象明顯。

    1.1 節(jié)理裂隙發(fā)育情況

    通過現(xiàn)場對礦區(qū)構(gòu)造、采場、巷道節(jié)理裂隙分布及其發(fā)育情況進行調(diào)查,進一步了解地壓的顯現(xiàn)情況和礦區(qū)深部開采條件。從現(xiàn)場統(tǒng)計來看,該礦地下開拓巷道及采場附近的節(jié)理和裂隙較為發(fā)育,但發(fā)育程度存在較大差異。在-485 m 中段及以上,開拓巷道及采場附近節(jié)理和裂隙發(fā)育程度較差,即使較為發(fā)育范圍也較為局限。在-485 m 中段以下,特別是已經(jīng)采準或已經(jīng)開采的采場附近,節(jié)理和裂隙則極為發(fā)育,影響了巖體的工程穩(wěn)定性。在-685 m 及以下,開拓工程剛剛完成,多數(shù)采準工程尚未完成,此時巷道中的節(jié)理和裂隙并不發(fā)育。因此,可以說,多數(shù)節(jié)理和裂隙均是由于采礦工程的擾動、地應(yīng)力重新分布和地壓顯現(xiàn)而產(chǎn)生的??氐V斷裂是在一對剪應(yīng)力作用下形成的(圖1),隨著應(yīng)力的多次聚集與釋放,斷裂內(nèi)的引張空間也遞進式地多次張開并順時針旋轉(zhuǎn),形成反S 型容礦相對運動的滑動線。

    圖1 控礦斷裂應(yīng)力狀態(tài)解析Fig.1 Stress analysis of ore controlling fracture

    1.2 進路的破壞原因

    礦體與圍巖之間的礦巖接觸帶與礦體走向相互平行;同時,與此礦巖接觸帶伴生有多條小節(jié)理、裂隙,造成礦體內(nèi)出現(xiàn)扭曲、透鏡體夾石、溶洞等自然現(xiàn)象,使礦體開采變得復(fù)雜;溶洞變成導(dǎo)水通道;水對圍巖蝕變產(chǎn)物具破壞作用。成礦熱液交代圍巖過程中,產(chǎn)生蝕變礦物,諸如絹云母化、高嶺土化等,呈鱗片狀集合體或顯微脈狀沿礦物裂隙分布;此類蝕變產(chǎn)物在無水狀態(tài)下,使礦體與圍巖緊密接觸;一旦遇水后即泥化,具有滑膩感,致使圍巖與礦體之間無任何黏結(jié)力,一經(jīng)采礦擾動即引起其破壞。水對圍巖蝕變產(chǎn)物的弱化作用是致使采礦二次貧化的主要原因。從上述破壞形態(tài),進路的破壞主要是垂直應(yīng)力作用的結(jié)果。

    2 巖體穩(wěn)定性分級

    2.1 巖石力學(xué)性能實驗

    礦山開采的Ⅱ號礦體礦石自然類型為含金石英脈型原生礦石,工業(yè)類型隨著深度的變化而變化。為測定礦體圍巖力學(xué)性質(zhì),分別在-585 m、-635 m、-685 m以及-735 m 水平取樣,每個水平取巖樣5塊,共計取巖樣20 塊,通過在實驗室進行加工,每種巖石加工5 塊巖樣,進行力學(xué)性質(zhì)測試,礦巖物理力學(xué)實驗結(jié)果見表1。

    表1 礦區(qū)Ⅱ號礦體巖石力學(xué)實驗參數(shù)Table 1 Rock-mechanics test parameters of ore-bodyⅡin mining area

    從礦巖物理力學(xué)實驗結(jié)果可以看出,在正常狀態(tài)下,石英巖脈的強度最高,而圍巖的強度大體趨勢相同,巖石在飽和狀態(tài)下的強度均低于常溫條件下礦巖的強度,可見水對礦巖強度的影響比較大。從此實驗結(jié)果可以看出,在現(xiàn)場圍巖破壞并非煌斑巖的強度低而造成圍巖破壞,而是巖體內(nèi)充填的蝕變物在水作用下的影響。

    2.2 巖體力學(xué)參數(shù)確定

    巖體的強度介于巖塊強度和結(jié)構(gòu)面強度之間,根據(jù)巖塊力學(xué)實驗室試驗、現(xiàn)場節(jié)理裂隙統(tǒng)計、極限平衡反分析和費先科、霍克-布朗公式,確定的巖體參數(shù)指標(biāo)見表2。

    表2 Ⅱ號礦體巖體力學(xué)參數(shù)Table 2 Rock-mechanics properties of ore-bodyⅡ

    對于石英巖(礦),采用霍克-布朗公式計算:

    τ = aσc(σ/σc- t)b,

    式中,σc為完整巖塊的單軸抗壓強度;a、b、t 為經(jīng)驗常數(shù),根據(jù)巖體質(zhì)量(節(jié)理密度、風(fēng)化程度、質(zhì)量系數(shù))綜合確定。

    石英巖的σc= 10 ~13 MPa,根據(jù)巖體質(zhì)量得到的a = 0.346,b = 0.7,t = -0.000 2。相應(yīng)得到τ -σc關(guān)系曲線,最終確定巖體的內(nèi)聚力C =2.20 MPa,內(nèi)摩擦角φ=38°。散體回填物的內(nèi)聚力C =0,為了計算方便,取值0.001 MPa,內(nèi)摩擦角φ=32°。

    巖體地質(zhì)力學(xué)(CSIR)分類指標(biāo)值RMR(Rock Mass Rating)由巖塊強度、RQD 值、節(jié)理間距、節(jié)理條件及地下水5 種指標(biāo)組成。用修正的總分對照《CSIR 巖體質(zhì)量分級標(biāo)準》求得所研究巖體的類別及相應(yīng)的無支護地下工程的自穩(wěn)時間和巖體強度指標(biāo)(C,φ)值。RMR 系統(tǒng)主要由下面5 個指標(biāo)組成,滿分為100 分,其值分別為單軸抗壓強度(圍巖)15、RQD 為20、節(jié)理間距20、節(jié)理條件30、地下水15。

    依據(jù)RMR 巖體穩(wěn)定性評分,Ⅱ號礦體-685 ~-865 m段礦體總分為52,根據(jù)巖體質(zhì)量分級標(biāo)準的劃分,屬于Ⅲ類巖體,即較破碎,質(zhì)量為差到一般。

    3 破碎圍巖礦體巷道支護參數(shù)優(yōu)化

    巖體的力學(xué)性能和巖體所處的地應(yīng)力場決定了巷道圍巖應(yīng)力狀態(tài)。垂直地應(yīng)力一般大于水平應(yīng)力,兩者隨巷道埋深的增加而增加,其中垂直應(yīng)力σv=γH 和埋深H 是線性關(guān)系,埋深超過800 m 時,水平應(yīng)力增加較快,有時超過垂直應(yīng)力而對圍巖破壞起決定性作用。圍巖裂隙發(fā)育而強度較小時,巷道圍巖變形受埋深影響較大,如圖2 所示。

    3.1 巷道開挖后圍巖應(yīng)力分布

    Ⅱ號礦體平均埋深標(biāo)高-775 m,地應(yīng)力大,巷道圍巖穩(wěn)定性差,選擇合理的支護參數(shù),可以預(yù)防沖擊地壓的發(fā)生。利用FLAC3D數(shù)值模擬軟件,建立物理彈性模型,模擬巷道開挖后圍巖應(yīng)力分布。

    模型的建立根據(jù)摩爾-庫倫破壞準則,其左右邊界為巷道圍巖位移約束,下邊界采用固定約束,上邊界采用σv= 6.2 MPa 垂直應(yīng)力代替上覆巖層重力施加在模型上。

    圖2 不同圍巖頂?shù)装逡平逝c巷道埋深的關(guān)系Fig.2 Relationship of roof and floor rates in different surrounding rock with the depth of roadway

    巷道未開挖時受原巖應(yīng)力作用,巷道開挖后導(dǎo)致圍巖應(yīng)力轉(zhuǎn)移變化,結(jié)合FLAC3D數(shù)值模擬結(jié)果,得出某礦開拓巷道開挖后的應(yīng)力分布范圍,如圖3(a)所示??梢钥闯?巷道掘進后,巷道兩幫垂直應(yīng)力較大,容易發(fā)生片幫;巷道頂?shù)装鍨閼?yīng)力減小區(qū)。圖3(b)表明,巷道圍巖位移指向巷道的開挖區(qū)域,且巷道表面位移矢量達到峰值,巷道圍巖松動圈至彈性區(qū)范圍內(nèi),礦體位移變化較小直至穩(wěn)定;巷道頂板中位移隨高度發(fā)展逐漸減小,巷道頂角與底腳位置位移矢量較大,為控制巷道圍巖變形,應(yīng)加強頂角與底腳錨桿支護。從圖3(c)中可以看出,巷道頂?shù)装寮皟蓭驮谝欢ǖ姆秶鷥?nèi)都產(chǎn)生了塑性破壞。

    圖3 巷道開挖后圍巖應(yīng)力、位移與塑性區(qū)分布Fig.3 Surrounding rock stress,displacement and plastic zone distribution after roadway excavation

    3.2 破碎圍巖巷道支護參數(shù)優(yōu)化

    根據(jù)數(shù)值模擬計算結(jié)果和彈塑性力學(xué)分析,確定某礦開拓巷道破碎圍巖支護參數(shù)。在開拓巷道采用高強度錨桿、錨索配合壓燕型托梁聯(lián)合支護。巷道支護斷面參數(shù)配置如下:頂板布置2 根φ20 mm×2 000 mm 高強錨桿壓燕型托梁和金屬網(wǎng),其間排距為600 mm×1 000 mm,巷道頂板與豎直方向成30°角布置2根錨索,其間排距為1 200 mm ×3 600 mm。;巷道兩幫布置3 根 φ18 mm ×2 000 mm 高強度讓壓錨桿壓燕型托梁,間排距為800 mm×1 000 mm,兩幫底腳錨索與豎直方向成60°夾角布置。支護方案如圖4 所示。

    圖4 巷道支護斷面Fig.4 Cross-section of roadway support

    4 結(jié) 論

    (1)采用巴頓巖體質(zhì)量分類評價方法對某深埋礦山回采巷道圍巖進行合理分類,依據(jù)RMR 巖體穩(wěn)定性評分,Ⅱ號礦體屬于Ⅲ類巖體,即較破碎,質(zhì)量為差到一般。

    (2)根據(jù)巷道圍巖穩(wěn)定性分類結(jié)果,結(jié)合數(shù)值模擬分析巷道塑性區(qū)分布范圍,高強錨桿、錨索配合燕型托梁壓金屬網(wǎng)聯(lián)合支護方式。頂板布置2 根φ20 mm×2 000 mm 高強錨桿壓燕型托梁和金屬網(wǎng),其間排距為600 mm×1 000 mm,巷道頂板與豎直方向成30°角布置2 根錨索,其間排距為1 200 mm ×3 600 mm;巷道兩幫布置3 根 φ18 mm ×2 000 mm 高強度讓壓錨桿壓燕型托梁,間排距為800 mm×1 000 mm,兩幫底腳錨索與豎直方向成60°夾角布置。

    (3)根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,可知深埋礦體出礦進路的破壞主要是垂直應(yīng)力作用的結(jié)果。

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