大型超超臨界機(jī)組汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)調(diào)試技術(shù)探討

黃偉，俞犇，王敦敦，楊劍鋒

(國網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院，湖南 長沙 410007)

大型超超臨界機(jī)組汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)調(diào)試技術(shù)探討

Discussion on commissioning technology of steam-driven induced-draft fan for large-scale ultra supercritical units

黃偉，俞犇，王敦敦，楊劍鋒

(國網(wǎng)湖南省電力公司電力科學(xué)研究院，湖南 長沙 410007)

介紹了大型超臨界機(jī)組汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)在國內(nèi)的應(yīng)用情況，針對(duì)調(diào)試過程中存在調(diào)試用油量、引風(fēng)機(jī)裕量不足、啟動(dòng)爐供汽量、冷態(tài)試驗(yàn)等一系列問題，提出了相應(yīng)的措施，并總結(jié)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)調(diào)試經(jīng)驗(yàn)和異常分析。

超臨界機(jī)組；汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)；調(diào)試；冷態(tài)試驗(yàn)

國內(nèi)大型火電機(jī)組的引風(fēng)機(jī)主要為電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，電動(dòng)引風(fēng)機(jī)的啟動(dòng)電流大，運(yùn)行過程中電耗高，在進(jìn)行引 (風(fēng)機(jī))增 (壓風(fēng)機(jī))合一改造后更為明顯。目前，大型超臨界機(jī)組的引風(fēng)機(jī)多采用靜葉可調(diào)軸流式，在鍋爐低負(fù)荷時(shí)，引風(fēng)機(jī)節(jié)流大， 效率低〔1〕。

近年來，電動(dòng)引風(fēng)機(jī)改造為蒸汽驅(qū)動(dòng)引風(fēng)機(jī)成為發(fā)電行業(yè)的熱點(diǎn)，各發(fā)電集團(tuán)均開展汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)改造，甚至有的電廠在基建階段直接設(shè)計(jì)為汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)。采用汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)可以徹底解決引風(fēng)機(jī)啟動(dòng)反轉(zhuǎn)、啟動(dòng)電流大，減少中間能量環(huán)節(jié)的轉(zhuǎn)化，提高熱能利用效率。由于汽動(dòng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速可調(diào)節(jié)，在不同的負(fù)荷范圍內(nèi)均能實(shí)現(xiàn)高效運(yùn)行〔2〕。本文對(duì)比總結(jié)典型的國內(nèi)改造后的汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)應(yīng)用情況，及調(diào)試過程中存在的問題和解決措施，為在建或改造火電廠項(xiàng)目、特別是為新建常德電廠引風(fēng)機(jī)調(diào)試提供借鑒。

1 國內(nèi)應(yīng)用概述

1.1 國電浙江北侖電廠

北侖電廠三期工程2×1 000 MW機(jī)組6，7號(hào)機(jī)組進(jìn)行了引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)合并改造，將原有脫硫增壓風(fēng)機(jī)拆除與系統(tǒng)斷開。原設(shè)計(jì)為每臺(tái)鍋爐2臺(tái)引風(fēng)機(jī)電機(jī)額定功率7 200 kW，2臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)電機(jī)額定功率5 000 kW，共計(jì)24 400 kW。改造后引風(fēng)機(jī)為某廠生產(chǎn)的AN＋X37e6型靜葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)，TB工況下風(fēng)機(jī)入口全壓－6 287 Pa，全壓升7 567 Pa，風(fēng)機(jī)軸功率為 6 781 kW，風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速為740 r/min。由于引風(fēng)機(jī)改為小汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)，為了滿足機(jī)組啟動(dòng)需求，每臺(tái)機(jī)組另外設(shè)置1臺(tái)啟動(dòng)風(fēng)機(jī) (電動(dòng)驅(qū)動(dòng)使用改造前的引風(fēng)機(jī))。

小汽輪機(jī)由小機(jī)本體、變速箱、油站、軸封系統(tǒng)組成。小機(jī)型號(hào)為HNG40/32/20，為單缸、單流、反動(dòng)式、背壓式汽輪機(jī)，額定功率5 000 kW，額定轉(zhuǎn)速5 145 r/min。小機(jī)額定進(jìn)汽壓力為5.5 MPa，額定進(jìn)汽溫度為490℃，額定流量為57 t/h，排汽壓力為1.3 MPa，排汽溫度為313.5℃。機(jī)組進(jìn)汽由鍋爐低壓再熱管引出 (負(fù)荷50%～100%)，在低負(fù)荷 (負(fù)荷＜50%)時(shí)將冷段再熱蒸汽投入，防止引風(fēng)機(jī)小汽輪機(jī)排汽溫度超標(biāo)。做功后的背壓蒸汽從小機(jī)的排汽室向下經(jīng)排汽逆止閥及出口電動(dòng)閥進(jìn)入對(duì)應(yīng)的排汽管系，正常工況通過三期輔助蒸汽系統(tǒng)供熱網(wǎng)用，也可以排到除氧器作為熱源。

1.2 華能廣東海門電廠

海門電廠3號(hào)機(jī)組為1 036 MW超超臨界燃煤機(jī)組，是國內(nèi)首臺(tái)采用小汽輪機(jī)帶動(dòng)引風(fēng)機(jī)的百萬機(jī)組，其綜合廠用電率降低至3.1%，其引風(fēng)機(jī)在低負(fù)荷區(qū)域仍能保持88%的高效運(yùn)作，節(jié)電效果明顯。引風(fēng)機(jī)用小汽輪機(jī)為凝汽式。

1.3 常德電廠

引風(fēng)機(jī)小汽機(jī)形式為單缸、單流、沖動(dòng)、背壓式。設(shè)計(jì)功率為4.5 MW，額定轉(zhuǎn)速為5 195 r/min，調(diào)速范圍為3 000～5 528 r/min。小機(jī)額定進(jìn)汽壓力為5.05 MPa，溫度為 505℃；額定排汽壓力為1.396 MPa，溫度為 351.1℃， 額定流量為49.21 t/h。表1為低溫省煤器不投運(yùn)時(shí)，各工況點(diǎn)對(duì)應(yīng)小汽機(jī)運(yùn)行參數(shù)。

表1 主要參數(shù)表 (低溫省煤器不投運(yùn))

引風(fēng)機(jī)小汽機(jī)設(shè)計(jì)蒸汽來源為鍋爐低再出口，小汽機(jī)排汽去向?yàn)槌跗骰蜉o助蒸汽系統(tǒng)。未設(shè)計(jì)其他蒸汽來源，也就是啟動(dòng)鍋爐 (輔汽聯(lián)箱)蒸汽不能作為引風(fēng)機(jī)小汽機(jī)汽源，鍋爐屏過出口蒸汽也不能作為直接引風(fēng)機(jī)小汽機(jī)汽源。

每臺(tái)鍋爐配備2臺(tái)50%容量汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)。背壓機(jī)最大輸出功率為 5 387 kW，風(fēng)機(jī)最大軸功率6 025 kW，在BMCR工況下，背壓機(jī)與風(fēng)機(jī)功率匹配。

2 調(diào)試常見問題探討

2.1 引風(fēng)機(jī)調(diào)試時(shí)間

北侖電廠7號(hào)機(jī)組從2011年3月進(jìn)行汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)改造，4月25日開始調(diào)試，5月23日完成包括汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)調(diào)試在內(nèi)的機(jī)組整套啟動(dòng)工作，用時(shí)29天。6號(hào)機(jī)組從2012年1月開始進(jìn)行汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)改造，2月6日開始調(diào)試，2月19日順利完成包括汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)調(diào)試在內(nèi)的機(jī)組整套啟動(dòng)工作，用時(shí)14天。上述調(diào)試時(shí)間是在有老廠供汽情況、且機(jī)組經(jīng)過考驗(yàn)處于穩(wěn)定狀態(tài)下進(jìn)行的，如是新廠新機(jī)的情況，按照經(jīng)驗(yàn)推算，新廠首臺(tái)機(jī)組引風(fēng)機(jī)調(diào)試時(shí)間約為15天，第2臺(tái)機(jī)組引風(fēng)機(jī)調(diào)試時(shí)間約為10天。

2.2 調(diào)試用油量

北侖電廠、海門電廠等引風(fēng)機(jī)均為投產(chǎn)后由電動(dòng)風(fēng)機(jī)改為汽動(dòng)風(fēng)機(jī)，不存在啟動(dòng)鍋爐調(diào)試用油和供汽。首批新廠采用汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)的鍋爐尚未調(diào)試，無啟動(dòng)鍋爐調(diào)試用油數(shù)據(jù)和相關(guān)經(jīng)驗(yàn)。

由于常德電廠大鍋爐本體取消了大油槍，因此調(diào)試期間所有燃油消耗均為啟動(dòng)鍋爐消耗，啟動(dòng)鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)為:蒸汽壓力1.3 MPa、蒸汽溫度350℃、蒸汽流量35 t/h，油槍出力2.7 t/h，調(diào)試用油分析見表2。從表2中可以看出，按照之前調(diào)試的經(jīng)驗(yàn)推算，建議常德電廠首臺(tái)采用汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)的660 MW機(jī)組調(diào)試用油量約為1 133 t，火電廠不要片面追求燃油用量的指標(biāo)，因?yàn)橐环矫鏁?huì)減少調(diào)試時(shí)間，從而使調(diào)試安全、機(jī)組質(zhì)量得不到保障，另一方面如加快啟動(dòng)時(shí)間，有可能會(huì)導(dǎo)致尾部再燃燒、升溫升壓速率過快、受熱面超溫爆管、T91/ P91等材料生成氧化皮等一系列問題，從長遠(yuǎn)的角度來說危害更大。在首臺(tái)機(jī)組運(yùn)行的前提下，第2臺(tái)機(jī)組的調(diào)試用油量為600 t。

表2 近年來新廠首臺(tái)機(jī)組調(diào)試用油統(tǒng)計(jì)表 (單臺(tái)機(jī)組)t

2.3 冷態(tài)通風(fēng)檢查試驗(yàn)問題

常德電廠啟動(dòng)鍋爐設(shè)計(jì)用戶為軸封、除氧器加熱和空預(yù)器吹灰，設(shè)計(jì)上啟動(dòng)鍋爐并未考慮汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)用汽，也未設(shè)計(jì)相關(guān)連接管道。因此在機(jī)組未帶負(fù)荷階段，只能通過電動(dòng)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行調(diào)試。根據(jù)小機(jī)設(shè)計(jì)蒸汽參數(shù)從 (表1可知)，單臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)的小機(jī)在40%THA工況下，進(jìn)汽參數(shù)為2 MPa，511℃，用汽量為19.55 t/h。啟動(dòng)鍋爐蒸汽參數(shù)蒸汽壓力1.3 MPa、蒸汽溫度350℃，35 t/h，啟動(dòng)鍋爐蒸汽參數(shù)低，無法滿足小機(jī)設(shè)計(jì)進(jìn)汽要求，也就是汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)的小機(jī)進(jìn)汽不能使用啟動(dòng)鍋爐蒸汽。即使啟動(dòng)鍋爐供汽全部用于汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)的小機(jī)，也無法滿足單臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)40%THA負(fù)荷要求，只能滿足汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)的小機(jī)空負(fù)荷試轉(zhuǎn)。

通過上述分析，冷態(tài)通風(fēng)檢查試驗(yàn)過程中只能采用電動(dòng)引風(fēng)機(jī)。電動(dòng)引風(fēng)機(jī)容量為40%負(fù)荷，因此試驗(yàn)過程中，可通過分磨、分層進(jìn)行一次風(fēng)標(biāo)定調(diào)平、風(fēng)量標(biāo)定和風(fēng)門擋板特性試驗(yàn)，可完成冷態(tài)通風(fēng)檢查試驗(yàn)，但會(huì)增加試驗(yàn)時(shí)間，估計(jì)冷態(tài)通風(fēng)檢查試驗(yàn)時(shí)間約為5—7天。

2.4 吹管方式

吹管方式如果采用降壓吹管，則單臺(tái)電動(dòng)啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)出力即能滿足要求。如采用穩(wěn)壓、降壓相結(jié)合的吹管方法，則單臺(tái)啟動(dòng)風(fēng)機(jī)出力難以達(dá)到要求，因此吹管方式應(yīng)選擇穩(wěn)壓和降壓吹管相結(jié)合、以降壓吹管為主的吹管方式。

3 汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)改造后存在的主要問題

3.1 汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)裕量不足

北侖電廠在進(jìn)行汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)改造后，出現(xiàn)了在機(jī)組正常運(yùn)行工況下，2臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)難以滿足機(jī)組滿負(fù)荷的需要，影響機(jī)組負(fù)荷50～100 MW，夏季工況時(shí)尤為明顯。汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)額定工況為:背壓機(jī)進(jìn)汽壓力為5.5 MPa，進(jìn)汽溫度為490℃下能維持機(jī)組1 000 MW的負(fù)荷的需要。但實(shí)際運(yùn)行表明，機(jī)組在900 MW負(fù)荷下，2臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)背壓機(jī)的調(diào)門開度已經(jīng)達(dá)到80%，進(jìn)汽量達(dá)60 t/h，已經(jīng)超過額定進(jìn)汽量56.5 t/h，而此時(shí)閥門也沒有調(diào)節(jié)的裕量。特別是機(jī)組在AGC調(diào)度模式下，機(jī)組升負(fù)荷幅度達(dá)到100 MW時(shí)，隨著給煤量、送風(fēng)量的增加，引風(fēng)機(jī)自動(dòng)調(diào)節(jié)也會(huì)過調(diào)來維持爐膛負(fù)壓。機(jī)組從800 MW由AGC升負(fù)荷指令至900 MW時(shí)，背壓機(jī)的調(diào)門開度瞬間達(dá)到100%，隨后慢慢減小達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，背壓機(jī)出力不足的現(xiàn)象十分明顯。

3.2 單臺(tái)風(fēng)機(jī)難以維持50%負(fù)荷

北侖電廠設(shè)計(jì)單臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)帶機(jī)組50%負(fù)荷，實(shí)際上低負(fù)荷階段低再出口的蒸汽參數(shù)降低，且低再出口的蒸汽參數(shù)降低并不是成比例下降，單臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)不能維持機(jī)組50%負(fù)荷。在機(jī)組50%負(fù)荷穩(wěn)定工況下，背壓機(jī)進(jìn)汽壓力2.99 MPa，排氣壓力0.99 MPa。假設(shè)背壓機(jī)的汽輪機(jī)為節(jié)流元件，流量系數(shù)不變，根據(jù)流量計(jì)算公式 (1)，可以計(jì)算出50%負(fù)荷下汽輪機(jī)進(jìn)汽流量為38.99 t/h。

背壓機(jī)在快速變工況中，排汽壓力和進(jìn)汽壓力變化不同步，導(dǎo)致機(jī)組低負(fù)荷和快速減負(fù)荷階段，背壓機(jī)進(jìn)汽和排汽間的焓降降低，單位質(zhì)量的蒸汽有效做功能力下降，使得背壓機(jī)調(diào)節(jié)能力短時(shí)間內(nèi)不能滿足機(jī)組運(yùn)行的需要，背壓機(jī)設(shè)計(jì)裕量不足，調(diào)節(jié)能力欠佳，風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)特性滯后。因此，北侖電廠根據(jù)機(jī)組安全需要，已重新恢復(fù)安裝增壓風(fēng)機(jī)，在第1，2臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)并風(fēng)機(jī)過程中，增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行。常德電廠已完全取消增壓風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)，在并引風(fēng)機(jī)時(shí)，不能參考已有經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行，故應(yīng)關(guān)注引風(fēng)機(jī)背壓機(jī)裕量問題。

3.3 3臺(tái)引風(fēng)機(jī)同時(shí)帶負(fù)荷可行性

在機(jī)組的啟動(dòng)階段，1臺(tái)電動(dòng)引風(fēng)機(jī)、2臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)同時(shí)帶負(fù)荷運(yùn)行，電動(dòng)引風(fēng)機(jī)是定速風(fēng)機(jī)，汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)是調(diào)速風(fēng)機(jī)，一旦兩者的出力偏差過大，調(diào)速風(fēng)機(jī)容易因?yàn)樨?fù)載瞬間減小而引起轉(zhuǎn)速飛升，造成調(diào)速風(fēng)機(jī)跳閘，影響機(jī)組安全性。在熱工控制策略中，僅考慮2臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行而不考慮電動(dòng)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行的自動(dòng)控制策略；若3臺(tái)引風(fēng)機(jī)同時(shí)運(yùn)行，負(fù)壓自動(dòng)調(diào)節(jié)特性不理想，易引起鍋爐MFT動(dòng)作。另一方面，3臺(tái)引風(fēng)機(jī)同時(shí)帶負(fù)荷運(yùn)行，從經(jīng)濟(jì)上來說不合算，也違背改造初衷。

3.4 汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)失速跳閘問題

北侖電廠7，6號(hào)鍋爐汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)自2011年4月、2012年2月改造投產(chǎn)以來，多次出現(xiàn)因汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行異常引起的停機(jī)，其主要原因?yàn)橐L(fēng)機(jī)失速。失速主要發(fā)生在第1臺(tái)汽動(dòng)并機(jī)過程中背壓機(jī)超速和高負(fù)荷下第2臺(tái)背壓機(jī)并入時(shí)。并列運(yùn)行的軸流式風(fēng)機(jī)在轉(zhuǎn)速偏差超過一定量后很難維持負(fù)載的平衡。在機(jī)組的啟動(dòng)階段，電動(dòng)引風(fēng)機(jī)與背壓機(jī)同時(shí)運(yùn)行，電動(dòng)引風(fēng)機(jī)是定速風(fēng)機(jī)，背壓機(jī)是調(diào)速風(fēng)機(jī)，一旦兩者的出力偏差過大，調(diào)速風(fēng)機(jī)容易因?yàn)樨?fù)載瞬間減小而引起轉(zhuǎn)速飛升，造成調(diào)速風(fēng)機(jī)跳閘而引起鍋爐MFT。北侖電廠采取的應(yīng)對(duì)措施是增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行和優(yōu)化背壓機(jī)，在并風(fēng)機(jī)過程中，將調(diào)速風(fēng)機(jī)當(dāng)作定速風(fēng)機(jī)來操作，盡量在負(fù)載較小的工況下完成將第2臺(tái)背壓機(jī)并入系統(tǒng)。

3.5 單臺(tái)背壓機(jī)在風(fēng)機(jī)類RB工況下難以維持爐膛壓力

風(fēng)機(jī)類RB觸發(fā)后，傳統(tǒng)做法是機(jī)組保留 “1臺(tái)送風(fēng)機(jī)1臺(tái)引風(fēng)機(jī)”運(yùn)行，運(yùn)行的送風(fēng)機(jī)和引風(fēng)機(jī)各自保持最大出力，靠送、引風(fēng)機(jī)各自的出力上限之間的匹配關(guān)系來維持爐膛壓力平衡。汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)RB后，小機(jī)進(jìn)汽壓力下降較快，背壓降低緩慢，單位質(zhì)量蒸汽焓降減小，做功能力減弱，單臺(tái)背壓機(jī)在風(fēng)機(jī)類RB工況下難以維持爐膛壓力平衡。采取的措施是降負(fù)荷、或加大引風(fēng)機(jī) (轉(zhuǎn)速)裕量、或優(yōu)化背壓機(jī)運(yùn)行。

4 結(jié)論

1)根據(jù)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)在其他電廠的改造應(yīng)用情況和調(diào)試經(jīng)驗(yàn)，建議常德電廠1號(hào)機(jī)調(diào)試用油量至少1000 t、2號(hào)機(jī)調(diào)試用量至少600 t；1，2機(jī)組汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)調(diào)試時(shí)間分別約為15，10天；調(diào)試過程中采用電動(dòng)引風(fēng)機(jī)可以滿足冷態(tài)通風(fēng)檢查試驗(yàn)的要求；調(diào)試過程中吹管方式宜采用穩(wěn)壓和降壓吹管相結(jié)合，以降壓吹管為主。

2)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)改造后，部分大型超臨界機(jī)組出現(xiàn)了滿負(fù)荷下引風(fēng)機(jī)裕量不足，單臺(tái)風(fēng)機(jī)難以維持50%負(fù)荷的情況，建議常德電廠在汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)選型時(shí)應(yīng)充分考慮汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)裕量，仔細(xì)核算汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)參數(shù)，確保汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)留有足夠的裕量。同時(shí)，應(yīng)排除1臺(tái)電動(dòng)引風(fēng)機(jī)、2臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)方式運(yùn)行，因該方式既不經(jīng)濟(jì)，也不安全。

3)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)容易發(fā)生失速引起機(jī)組跳閘，建議汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)廠家在設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)予注意，工作曲線距失速線應(yīng)留20%以上裕量。為防止發(fā)生汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)失速，在調(diào)試過程中應(yīng)做好相應(yīng)的預(yù)防措施和預(yù)案。

〔1〕童家麟，葉學(xué)民，王忠平.基于等效焓降法的汽動(dòng)軸流引風(fēng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性分析 〔J〕.汽輪機(jī)技術(shù)，2012，54(4):300-302.

〔2〕孫葉柱，孫偉鵬，江永.1036 MW機(jī)組汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)控制策略優(yōu)化及其深度節(jié)能研究〔J〕.中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2011，31(1): 217-221.

〔3〕陳小強(qiáng)，羅志浩，尹峰.背壓式汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)調(diào)試 〔J〕.中國電力，2012，45(8):59-63.

〔4〕范永春，吳阿峰.1 000 MW燃煤機(jī)組鍋爐汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)驅(qū)動(dòng)汽源選擇 〔J〕.中國電力，2012，44(12):37-41.

〔5〕陳雷.軸流式引風(fēng)機(jī)失速分析與預(yù)防措施〔J〕.熱電技術(shù)，2013 (4):31-32.

〔6〕侯凡軍，耿莉，王家新.并列運(yùn)行軸流風(fēng)機(jī)失速原因分析與處理 〔J〕.熱力發(fā)電，2008，37(1):85-88.

10.3969/j.issn.1008-0198.2015.01.015

TK229.2

B

1008-0198(2015)01-0056-04

黃偉(1964)，男，漢族，本科，高級(jí)工程師，主要從事潔凈煤燃燒理論與技術(shù)的試驗(yàn)研究、鍋爐事故分析、鍋爐調(diào)試技術(shù)研究、節(jié)能技術(shù)改造等工作。

2014-09-17