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    某鐵礦全尾砂膠結(jié)充填材料配比試驗研究

    2015-03-05 07:51:34許文滸
    中國礦業(yè) 2015年1期
    關(guān)鍵詞:全尾砂尾砂摩擦角

    許文滸

    (中南大學資源與安全工程學院,湖南 長沙410083)

    對于充填法采礦,充填體強度的高低直接影響著圍巖和充填體的穩(wěn)定性,涉及回采順序、間隔時間及影響采場的應(yīng)力變化過程。膠結(jié)充填體的靜、動態(tài)力學參數(shù),包括抗拉強度、抗壓強度、抗剪強度、彈性模量、泊松比和內(nèi)摩擦角等對圍巖和充填體的穩(wěn)定性分析極為重要[1]。充填體強度與水泥標號、砂灰比、骨料粒級級配、骨料與水的配比及養(yǎng)護時間等密切相關(guān)[2-3]。充填尾砂的濃度與材料配比決定了充填體強度的大小,是提高充填質(zhì)量和降低充填成本的關(guān)鍵[4]。

    某鐵礦主要采用無底柱分段崩落法,兼用留礦法和房柱法回收部分邊角礦體。目前礦山正在進行采選300萬t/a生產(chǎn)能力改擴建工程,西區(qū)礦體開發(fā)已經(jīng)納入建設(shè)規(guī)劃,因西北部地表移動范圍內(nèi)有梅莊水庫及部分居民建筑,統(tǒng)籌考慮地表構(gòu)筑物及采礦安全與資源回收并重的原則,針對西區(qū)-370m以上礦體及前期預(yù)留保安礦柱的部分礦體,擬采用分段空場嗣后充填采礦法。本文通過單軸抗壓強度試驗、剪切試驗、單軸承壓變形試驗,全面開展該鐵礦全尾砂膠結(jié)充填材料配比試驗研究,旨在為礦山提供符合采礦工藝要求的充填物料參數(shù)。

    1 充填材料基礎(chǔ)參數(shù)測試與分析

    1.1 全尾砂

    1.1.1 物理特性參數(shù)

    全尾砂物理特性參數(shù)主要包括容重、密度及孔隙率,其中密度、容重分別采用比重瓶法及堆積法測定,孔隙率根據(jù)式(1)計算得出。測試結(jié)果如表1所示。

    式中:ν為尾砂孔隙率,%;ρ為尾砂容重,g/cm3;γ為尾砂密度,g/cm3。

    表1 全尾砂基礎(chǔ)物理參數(shù)表

    1.1.2 化學組成

    全尾砂化學元素分析試驗結(jié)果見表2。從表2可以得出,全尾砂中金屬元素及氧化物主要為Fe、CaO、Al2O3、MgO,其 含 量 分 別 為 17.61%、10.24%、6.76%、8.84%;非金屬元素主要為 SiO2、S、C,其含量分別為38.59%、3.73%、1.97%。全尾砂中S含量較低,對充填體影響較小。

    表2 全尾砂化學元素分析結(jié)果

    1.1.3 礦物組成

    通過X射線衍射(XRD)物相分析得到,如圖1所示,全尾砂的礦物組成主要包括鈣鋁硅酸鹽、石英、赤鐵礦、鎂鋁氧化物、正纖蛇紋石及磁鐵礦,其化學組成分別為 CaAl2SiO6、SiO2、Fe2O3、MgAl2O4、(Mg,F(xiàn)e,Ca)3(Si,Al)2O5(OH)4、FeO·Fe2O3。分析XRD譜圖中特征峰峰強可知,全尾砂礦物組成主要以鈣、鎂、鋁的硅酸鹽及鐵的氧化物為主,此分析結(jié)果與化學元素分析結(jié)果吻合。

    圖1 全尾砂XRD譜圖

    1.1.4 粒級組成

    全尾砂粒級組成測試采用馬爾文激光粒度測試儀 。測 試 得 出 全 尾 砂d10為2.6 1 5μm,d50為35.760μm,d90為327.766μm。其粒級組成不均勻系數(shù)過大,為22.94,自然級配屬于不連續(xù)級配,中間粒徑所占比例較少,屬于相對缺失型。全尾砂粒度分布曲線見圖2。

    圖2 全尾砂粒度分布曲線

    1.2 充填用水

    1.3 膠結(jié)材料

    試驗選用P.O.32.5級普通硅酸鹽水泥作為充填膠結(jié)材料,其強度指標符合充填質(zhì)量要求。

    表3 充填用水化學元素分析結(jié)果

    2 充填材料配比試驗

    根據(jù)該礦山生產(chǎn)實際情況,本研究開展了多種尾砂膠結(jié)充填配比試驗,以建立采用32.5級水泥與尾砂膠結(jié)充填體單軸抗壓強度、抗剪強度、彈性模量等的變化情況與試驗配比參數(shù)之間的關(guān)系。試驗參數(shù)分別為:充填料漿重量濃度66%、68%、70%、72%;砂灰比4、6、8;養(yǎng)護齡期:7d、28d、60d。

    2.1 單軸抗壓強度試驗

    參照砼抗壓強度試驗方法,采用澆注試塊方式及長×寬×高:7.07cm×7.07cm×7.07cm 的三聯(lián)金屬試模制作充填體試塊。試塊脫模后均置于YH-40B型恒溫恒濕標準養(yǎng)護室養(yǎng)護:養(yǎng)護室設(shè)定溫度20±2℃,相對濕度大于90%,試塊間距大于10mm。單軸抗壓強度試驗采用YED電子壓力測試機和壓力傳感器進行,試驗結(jié)果見表4。從表4可以得出,膠結(jié)充填體單軸抗壓強度隨著料漿濃度的增大而增大,隨砂灰比的增大而降低。通過計算發(fā)現(xiàn),7d的抗壓強度平均為28d抗壓強度的47.58%,60d的抗壓強度相對28d抗壓強度平均能提高16%。由此反映出,充填體早期強度提升較大,養(yǎng)護28d后強度提升較小。

    表4 充填體單軸抗壓強度試驗結(jié)果/MPa

    2.2 剪切試驗

    剪切試驗采用長×寬×高=7.07cm×7.07cm×7.07cm方形試塊,試塊制作、養(yǎng)護同單軸抗壓強度試塊。壓力測試同樣采用YED電子壓力測試機,通過加工不同角度(20°、30°、40°)的剪切模具,使膠結(jié)充填體剪切面上產(chǎn)生不同的剪切力。剪切試驗裝置示意圖見圖3。本試驗主要測定了濃度為66%、68%、70%、72%,砂灰比為4、6、8,養(yǎng)護齡期為28d的充填試塊剪切強度參數(shù),并以剪切應(yīng)力為縱坐標,正應(yīng)力為橫坐標繪制不同配比膠結(jié)充填體的正應(yīng)力與剪切力曲線(圖4),通過對曲線進行線性回歸,得到直線的斜率及截距,從而獲得膠結(jié)充填體的內(nèi)聚力(C)與內(nèi)摩擦角(φ),試驗計算結(jié)果見表5。

    圖3 不同剪切角度的充填體剪切試驗圖

    圖4 正應(yīng)力與剪應(yīng)力線性回歸曲線

    表5 C、φ值計算結(jié)果

    從表5及圖4可以看出,充填砂灰比在4~8之間,料漿濃度為66%時,內(nèi)摩擦角12.5~16.4°,粘聚力為0.23~0.638MPa;料漿濃度68%時,內(nèi)摩擦角為4~10.6°,粘聚力為0.23~0.722MPa;料漿濃度70%時,內(nèi)摩擦角為70~87°,粘聚力為1.603~5.445MPa;料漿濃度72%時,內(nèi)摩擦角為56.5~68°,粘聚力為0.754~3.778MPa。內(nèi)摩擦角及粘聚力基本上是隨著料漿濃度及灰砂比的增大而增大。

    2.3 單軸承壓變形試驗

    承壓變形試驗主要是測定充填體試塊的承壓變形特性,即應(yīng)力-應(yīng)變曲線,并求出反映充填體承載變形能力的基本參數(shù),即彈性模量。彈性模量E表示充填體一定應(yīng)力σ條件下產(chǎn)生變形ε的程度,即E=σ/ε,盡管尾砂充填體的抗壓強度遠低于巖石強度,且具有明顯的塑性變化,但其應(yīng)力應(yīng)變曲線與巖石的應(yīng)力應(yīng)變曲線形式基本相似,因此,數(shù)值模擬研究中仍然采用彈性模量,其取值為尾砂充填體經(jīng)過最初的孔隙壓密階段后彈性變形階段中應(yīng)力應(yīng)變曲線的斜率。

    本試驗采用直徑72mm、高徑比為2的圓柱形試塊。試塊制作、養(yǎng)護方式同方形試塊。本次試驗主要測試了尾砂濃度分別為66%、68%、70%、72%,灰砂比1∶4、1∶6、1∶8三種配比、養(yǎng)護齡期28天的尾砂膠結(jié)充填體承壓變形參數(shù)。試驗檢測設(shè)備為 WEP-600微機控制屏顯萬能試驗機、100t壓力傳感器、數(shù)力墻、7V14程序控制記錄儀。

    充填體承壓變形試驗結(jié)果見表6。從表6可以得出:相同濃度下,膠結(jié)充填體單軸抗壓強度及彈性模量隨著砂灰比的增大而減小,砂灰比從4增加到6時,其減小幅度較大,砂灰比大于6后,其減小幅度降低,變化逐漸趨于平緩。濃度為66%的充填體彈性模量為82.74~117.31MPa;濃度68%時為76.59~136.69MPa;濃度 70% 時為 39.96~227.79MPa;濃度72%時為73.61~170.68MPa。相同砂灰比下,膠結(jié)充填體單軸抗壓強度及彈性模量隨著濃度的增大而增大,在濃度小于68%時,彈性模量增加幅度較小,當濃度大于68%時,增加幅度較大。另外,通過與立方試塊單軸抗壓強度試驗結(jié)果(表4)對比可知,圓柱形試塊單軸抗壓強度基本高于方形試塊的值,這是試塊的尺寸和形狀不同造成的,但變化規(guī)律基本相同。

    表6 單軸承壓變形試驗結(jié)果

    3 結(jié) 論

    本文在對充填材料進行基礎(chǔ)性質(zhì)檢測分析的基礎(chǔ)上,通過單軸抗壓強度試驗、剪切試驗、單軸承壓變形試驗系統(tǒng)地開展了全尾砂膠結(jié)充填配比試驗。根據(jù)試驗結(jié)果分析得出,料漿濃度和砂灰比對膠結(jié)充填體強度的影響都非常顯著:膠結(jié)充填體單軸抗壓強度隨著料漿濃度的增大而增大,隨砂灰比的增大而降低。充填體內(nèi)摩擦角及粘聚力整體隨著料漿濃度及灰砂比的增大而增大。充填體彈性模量隨著砂灰比的增大而減小,隨著濃度的增大而增大。低濃度料漿充填體具有較多孔隙,在承壓變形中存在一定沉縮,不利于充填體的整體穩(wěn)定性,所以建議礦山盡可能采取高濃度充填。

    [1] 王新民,肖衛(wèi)國,張欽禮.深井礦山充填理論與技術(shù)[M].長沙:中南大學出版社,2005.

    [2] 余斌.影響尾砂膠結(jié)充填體強度的若干因素分析[J].河北冶金,2001(3):3-6.

    [3] 羅建祥.影響膠結(jié)充填體強度的因素分析 [J].甘肅冶金,2005,27(2):24-25.

    [4] 戴興國,方鑫,陳增劍,等.良山鐵礦全尾砂膠結(jié)充填參數(shù)的合理選擇 [J].黃金科學技術(shù),2015,23(1):74-79.

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