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    張家口市沙城文昌南路上跨京包鐵路立交橋主橋設(shè)計(jì)

    2015-02-26 11:44:03
    交通科技 2015年3期
    關(guān)鍵詞:箱梁鐵路設(shè)計(jì)

    杜 威

    (武漢華宸土木工程技術(shù)咨詢有限公司 武漢 430071)

    張家口市沙城文昌南路上跨京包鐵路立交橋主橋設(shè)計(jì)

    杜威

    (武漢華宸土木工程技術(shù)咨詢有限公司武漢430071)

    摘要以跨越鐵路站場橋梁設(shè)計(jì)實(shí)例為背景,介紹該橋設(shè)計(jì)特點(diǎn)。其中斜拉索錨固設(shè)計(jì)為該橋的設(shè)計(jì)重點(diǎn)及核心,主塔采用交叉錨固方式,主梁采用頂板加厚齒塊錨固方式。采用ANSYS空間計(jì)算程序?qū)χ髁盒崩麇^塊及拉索橫梁進(jìn)行了計(jì)算分析,計(jì)算結(jié)果反映了主梁斜拉索錨固構(gòu)件的受力特點(diǎn)及應(yīng)力分布情況,同時根據(jù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行原因分析及研究,保證了斜拉索錨固系統(tǒng)的可靠性。

    關(guān)鍵詞部分斜拉橋斜拉索錨固鐵路站場

    本項(xiàng)目為上跨京包鐵路(沙城西鐵路站場)立交橋工程,為文昌南路建設(shè)的控制性工程。主橋跨越既有鐵路線由南向北依次為:貨場1號線、4號線,站修線、駝峰線,西牽出線,京包鐵路下行線,四道站線,豐沙鐵路下行線,京包鐵路上行線共計(jì)9股既有線及規(guī)劃京張城際鐵路雙線。

    1橋梁方案比選

    鐵路站場既有線股道較多(6股),最南側(cè)股道(西遷出線)與最北側(cè)股道(京包鐵路上行線)線路距離為32.73 m。各股道線間距較小(最大為6.96 m),股道間無法設(shè)置永久橋墩及臨時墩。預(yù)制架設(shè)及頂推方案均無法實(shí)施,上跨橋梁考慮采用轉(zhuǎn)體施工方法跨越鐵路站場。

    經(jīng)鐵路部門及規(guī)劃部門專家論證,最終批準(zhǔn)采用30 m+79 m+75 m+38 m四跨連續(xù)部分斜拉橋跨越沙城西鐵路站場,其中轉(zhuǎn)體長度為2×69 m。

    2主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

    (1) 道路等級。城市主干道II級標(biāo)準(zhǔn)。

    (2) 設(shè)計(jì)荷載。城-A級,人群荷載取3.0 kN/m2。

    (3) 設(shè)計(jì)行車速度。50 km/h。

    (4) 地震。地震動峰值加速度值為0.20g。

    3總體設(shè)計(jì)

    橋梁平面位于直線和R=5 000 m的左偏圓曲線上,縱面位于直線及R=3 000 m的凸形豎曲線上。主橋布置為30 m+79 m+75 m+38 m,采用墩、塔、梁固結(jié)的獨(dú)塔單索面預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁部分斜拉橋,索塔高度與中跨跨度的比例為0.38,主梁與主跨的高跨比為1/28.3[1]。箱梁轉(zhuǎn)體長度2×69 m,轉(zhuǎn)體角度為65°,轉(zhuǎn)體重量約為14 500 t,見圖1。

    主橋橫斷面布置為:(0.5 m防撞護(hù)欄+2 m人行道+3.0 m非機(jī)動車道+7.5 m車行道+0.5 m防撞護(hù)欄)×2+2 m中央索塔區(qū)=29 m。見圖1。

    圖1 主橋立面總體布置圖(單位:cm)

    4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    4.1 主梁設(shè)計(jì)

    主梁采用單箱三室斜腹板截面,其頂板寬29.0 m,底板寬19.0 m,懸臂長3.5 m,梁中心處高2.79 m,外腹板斜率為197∶150。箱內(nèi)頂板厚36 cm、底板厚30 cm,懸臂板根部厚60 cm、端部厚20 cm。主橋箱梁采用三向預(yù)應(yīng)力體系,縱向、橫向預(yù)應(yīng)力鋼束均采用公稱直徑ΦS15.2 mm的預(yù)應(yīng)力鋼絞線;豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用公稱直徑JL32 mm的精軋螺紋鋼筋。

    4.2 橋塔設(shè)計(jì)

    主塔結(jié)構(gòu)豎向分為3個部分,上部為斜拉索交叉錨固部分,截面尺寸為4.0 m×4.0 m,高度為20 m;中部為變化段,其橫橋向尺寸從上至下由4.0 m漸變?yōu)?.5 m,順橋向尺寸從上至下由4.0 m漸變?yōu)?.6 m,高度為2.0 m;下部為主塔根部,橫橋向尺寸為2.5 m,順橋向尺寸從上至下由4.6 m漸變?yōu)?.0 m,主塔自箱梁頂面至塔頂總高度為30 m。

    4.3 斜拉索設(shè)計(jì)

    全橋共設(shè)置7對斜拉索,每組斜拉索由2根PES7低應(yīng)力新型索體的雙層PE熱擠聚乙烯拉索構(gòu)成。斜拉索鋼絲采用fpk=1 670 MPa高強(qiáng)低松弛鍍鋅鋼絲,其中S1~S2(S1′~S2′)拉索截面組成為241φ7,S3~S7(S3′~S7′)拉索截面組成為253φ7。斜拉索錨具均采用張拉端冷鑄錨錨具。

    4.4 下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

    主墩采用H型截面橋墩,墩高8.3 m,順橋向?qū)?.0 m,橫橋向?qū)?2.0 m,兩側(cè)壁厚1.5 m,中間壁厚3.0 m,3個墩壁的下端均設(shè)置1.5×1.0 m倒角,橫向壁與縱向壁之間設(shè)置0.5 m×0.5 m倒角。為方便橋梁的轉(zhuǎn)體施工,將主墩底部3.0 m部分設(shè)置為邊長12 m的正方形上轉(zhuǎn)盤,轉(zhuǎn)體完成后與承臺固結(jié)。

    4.5 轉(zhuǎn)體系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    轉(zhuǎn)體系統(tǒng)為該橋?qū)嵤┺D(zhuǎn)體施工的關(guān)鍵部位,由上轉(zhuǎn)盤、下轉(zhuǎn)盤以及牽引系統(tǒng)組成。下轉(zhuǎn)盤主要構(gòu)件組成包括下球鉸及其骨架、下滑道及其骨架、中心定位軸、千斤頂反力座;上轉(zhuǎn)盤主要構(gòu)件組成包括上球鉸及其骨架、撐腳;牽引系統(tǒng)主要構(gòu)件組成包括牽引反力座、牽引索。

    5斜拉索錨固設(shè)計(jì)

    5.1 主塔斜拉索錨固

    主塔斜拉索錨固采用交叉錨固形式。主塔交叉錨固可以有效抵消兩側(cè)斜拉索對主塔的水平拉力,使主塔僅承受斜拉索產(chǎn)生的豎向壓力。有效降低了主塔高度,主塔穩(wěn)定性較好,見圖2。

    圖2 主塔順橋向剖面圖(單位:cm)

    5.2 主梁斜拉索錨固

    斜拉索主梁錨固采用箱梁頂板加厚齒塊錨固形式[1]。這種錨固方式,有效地減小了主梁結(jié)構(gòu)高度,同時保證箱梁內(nèi)斜拉索有足夠的張拉空間,見圖3~圖4。

    圖3 斜拉索梁上錨固齒塊縱向剖面圖(單位:cm)

    圖4 斜拉索梁上錨固齒塊縱向剖面圖(單位:cm)

    在每道斜拉索的箱梁錨固處設(shè)置拉索橫梁,配置橫向及斜向預(yù)應(yīng)力使頂板斜拉索錨固齒塊與拉索橫梁形成受力整體,確保錨固點(diǎn)處箱梁剛度,使斜拉索拉力合理擴(kuò)散至箱梁全斷面,見圖5。梁上斜拉索實(shí)景照片見圖6。

    圖5 拉索橫梁預(yù)應(yīng)力布置圖(單位:cm)

    圖6 拉索錨塊實(shí)景照片

    5.3 主梁斜拉索齒塊局部計(jì)算

    箱梁斜拉索齒塊受力復(fù)雜,采用空間有限元進(jìn)行受力分析。全橋采用1/2模型,其中共采用空間實(shí)體單元258 624個,實(shí)體單元上的節(jié)點(diǎn)74 162個;桿單元33 623個,桿單元上的節(jié)點(diǎn)34 212個。邊界條件為:在箱梁梁端支座位置設(shè)置豎向、橫橋向位移和縱橋向轉(zhuǎn)動約束;在箱梁塔梁結(jié)合處的底板設(shè)置3個方向位移和轉(zhuǎn)動約束,在塔梁結(jié)合處的對稱位置設(shè)置對稱約束。建立的有限元模型見圖7。

    圖7 梁上拉索錨塊有限元模型

    (1) 斜拉索錨固點(diǎn)處應(yīng)力分析。隔墻內(nèi)錨固點(diǎn)處由于局部荷載效應(yīng)作用發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象,錨固板后面的混凝土拉應(yīng)力在2.0 MPa以下,其余的橫梁部分為壓應(yīng)力。頂板增厚塊上有1 MPa左右的拉應(yīng)力,可采用普通鋼筋加強(qiáng),見圖8。

    圖8 箱梁應(yīng)力圖

    (2) 拉索橫梁應(yīng)力分析。從橫梁的應(yīng)力分布可以看到,跨中的S4號索的橫梁上拉應(yīng)力較大且拉應(yīng)力區(qū)也較大,最大拉應(yīng)力值達(dá)2.1 MPa,見圖9~圖11。

    圖9 拉索S4錨點(diǎn)處箱梁應(yīng)力圖

    圖10 拉索S4錨點(diǎn)處箱梁順橋向正應(yīng)力圖

    圖11 拉索S4錨點(diǎn)處箱梁橫橋向正應(yīng)力圖

    (3) 增厚塊周圍頂板應(yīng)力分析。增厚塊之間的凹槽內(nèi)拉應(yīng)力較大(1.5 MPa以上),幾乎均為拉應(yīng)力,因此設(shè)計(jì)時,凹槽內(nèi)普通橫向鋼筋的布置應(yīng)予以加強(qiáng)。

    (4) 原因分析。本模型的計(jì)算是在沒有計(jì)自重的前提下,同時沒有考慮頂板普通索的作用,只是針對設(shè)計(jì)額外配置的橫梁內(nèi)的預(yù)應(yīng)力束來作驗(yàn)證的。所以頂板和隔墻上的拉應(yīng)力比較大。因此如果考慮普通的橫向預(yù)應(yīng)力鋼束和隔墻預(yù)應(yīng)力鋼束共同作用的情況下,橫梁和頂板均能滿足設(shè)計(jì)要求。

    綜上可得,該橋的隔墻預(yù)應(yīng)力鋼束的布置能滿足設(shè)計(jì)要求。但對局部應(yīng)力集中的區(qū)域應(yīng)采用普通鋼筋加強(qiáng)。

    6結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算

    6.1 結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

    上部結(jié)構(gòu)縱向總體計(jì)算采用平面桿系模型,靜力分析計(jì)算考慮了恒載、活載、徐變、溫度、汽車制動力、預(yù)應(yīng)力、強(qiáng)迫位移及施工荷載等[2],結(jié)構(gòu)離散圖見圖12。

    圖12 結(jié)構(gòu)離散圖

    6.2 運(yùn)營索力

    最大、最小運(yùn)營索力分別為12 810 kN,10 560 kN,最大拉索應(yīng)力幅76 MPa,滿足要求。

    6.3 主梁應(yīng)力

    短期效應(yīng)下,主梁上緣最大壓應(yīng)力為12.7 MPa,下緣最大壓應(yīng)力為13 MPa;長期效應(yīng)下,主梁上緣最大壓應(yīng)力為8.3 MPa,下緣最大壓應(yīng)力為12.3 MPa,長、短期效應(yīng)下主梁上、下緣均不出現(xiàn)拉應(yīng)力。

    7結(jié)論

    (1) 該橋具有結(jié)構(gòu)新穎、輕巧美觀、受力合理、整體性好、振動小、行車既適等特點(diǎn)。

    (2) 部分斜拉橋跨越鐵路站場,收到了較好的受力和視覺效果。

    (3) 斜拉索頂板錨固,解決了張拉空間的問題。

    (4) 該橋的順利建成,表明計(jì)算正確,各細(xì)部尺寸擬定合理,設(shè)計(jì)具有可取和獨(dú)到之處。

    (5) 跨越鐵路站場橋梁設(shè)計(jì)受到的限制條件較多,該橋的成功實(shí)現(xiàn)可為同類橋梁的設(shè)計(jì)和施工提供范例。

    參考文獻(xiàn)

    [1]王伯惠.斜拉橋結(jié)構(gòu)發(fā)展和中國經(jīng)驗(yàn)[M].北京:人民交通出版社,2003.

    [2]范立礎(chǔ).橋梁工程[M]. 北京:人民交通出版社,2001.

    收稿日期:2015-01-27

    DOI 10.3963/j.issn.1671-7570.2015.03.010

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