承壓水作用下深基坑突涌穩(wěn)定性及其參數(shù)影響分析

張　飛　李鏡培　沈廣軍

(1.鹽城工學(xué)院土木工程學(xué)院,鹽城 224051;2.同濟(jì)大學(xué)地下建筑與工程系,上海 200092;

3.同濟(jì)大學(xué)巖土及地下工程教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室,上海 200092)

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承壓水作用下深基坑突涌穩(wěn)定性及其參數(shù)影響分析

張飛1,2,*李鏡培2,3沈廣軍1

(1.鹽城工學(xué)院土木工程學(xué)院,鹽城 224051;2.同濟(jì)大學(xué)地下建筑與工程系,上海 200092;

3.同濟(jì)大學(xué)巖土及地下工程教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室,上海 200092)

摘要建立了軟土深基坑抗突涌判斷的彈塑性有限元數(shù)值分析模型,分析承壓水位作用下的坑底突涌穩(wěn)定性與基坑變形性狀,并將抗突涌穩(wěn)定性數(shù)值計(jì)算結(jié)果與現(xiàn)有理論分析方法作比較,驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算的合理性。在此基礎(chǔ)上,對(duì)影響抗突涌穩(wěn)定性的承壓水頭、隔水層厚度、土體強(qiáng)度等因素進(jìn)行參數(shù)分析,探討圍護(hù)墻水平位移與坑底回彈隆起的變化規(guī)律。分析結(jié)果表明:數(shù)值計(jì)算方法可以考慮坑底隔水層實(shí)際受力條件與土體強(qiáng)度對(duì)突涌穩(wěn)定性的影響,較傳統(tǒng)方法更為合理。隨著承壓水頭的降低、坑底隔水層厚度的增加與土體抗剪強(qiáng)度的增強(qiáng),基坑圍護(hù)墻水平位移與坑底的回彈隆起逐漸減小。工程中應(yīng)綜合考慮采用多種措施,提高深基坑的抗突涌穩(wěn)定性,達(dá)到經(jīng)濟(jì)合理的安全措施。

關(guān)鍵詞深基坑, 黏性土, 突涌穩(wěn)定性, 參數(shù)分析

Htdraulic Heave Stability of Deep Founadtion Pit UnderConfined Water and Its Parameter Analysis

ZHANG Fei1,2,*LI Jingpei2,3SHEN Guangjun1

(1.School of Givil Engineering,Yancheng Institute of Technology,Yancheng 224051,China; 2.Department of

Geotechnical Engineering,Tongji University,Shanghai 200092,China;3.Key Laboratory of Geotechnical

and Underground Engineering of Ministry of Education,Tongji University,Shanghai 200092,China)

AbstractNumerical models of a deep braced foundation pit under confined water were established by elastic-plastic finite element method, the hydraulic heave stability and deformation of retaining wall at different excavation depths and confined water levels were investigated. In addition, the computed stabilities were compared with the existing theoretical analysis method. On this basis, the numerical models of different groundwater level, thickness of clay aquiclude, soil strength and other factors were computed to evaluate horizontal displacement of retaining wall and uplift rebound of the pit bottom. The results illustrate that: the actual force situation and cohesive soil strength of excavation bottom clay aquiclude can be well considered by numerical method, and computed results would be consistent with actual foundation pit stability. Retaining wall horizontal displacement and foundation pit bottom rebound decrease with the decline of confined water level, increase of clay aquiclude thickness and enhancement of soil shear strength. Comprehensive measures should be adopted to improve the hydraulic heave stability of the actual deep foundation pit, achieve economical and reasonable foundation pit security measures.

Keywordsdeep foundation pit, cohesive soil, hydraulic heave stability, parametric analysis

1引言

近年來(lái),隨著城市高層建筑與地鐵交通的不斷發(fā)展,出現(xiàn)了大量的深大基坑工程,開(kāi)挖深度己接近或達(dá)到承壓含水層。深基坑在高承壓水頭作用下,更容易產(chǎn)生坑底突涌、管涌及土層大量隆起回彈[1]等問(wèn)題,引起嚴(yán)重的安全事故。一般情況下,基坑抗突涌穩(wěn)定性分析采用基于極限平衡原理的“壓力平衡法”,并且采用管井降水的方法降低壓力水頭,提高基坑的穩(wěn)定性?！皦毫ζ胶夥ā盵2]的假設(shè)是基坑突涌的極限狀態(tài),只考慮隔水層和隔水層上部的土層重度抵抗承壓水頂托力的作用,但實(shí)際工程監(jiān)測(cè)表明,突涌水位時(shí)基坑并未產(chǎn)生突涌破壞,計(jì)算較為保守。工程中將造成大面積大深度地降低承壓水位,影響工程經(jīng)濟(jì)性的同時(shí)也引起基坑周圍地面的沉降[3]。為此,一些學(xué)者采用考慮土體強(qiáng)度的方法計(jì)算坑底隔水層厚度,如均質(zhì)連續(xù)梁板法[4-5]和均質(zhì)連續(xù)體法[6-7],其考慮隔水層與圍護(hù)結(jié)構(gòu)的作用力以及隔水層地面的黏聚力等對(duì)抗突涌的有利作用,預(yù)測(cè)的隔水層厚度較符合工程實(shí)測(cè)的現(xiàn)象。但在承壓水作用下基坑底大量隆起回彈與圍護(hù)結(jié)構(gòu)側(cè)移變形,土體實(shí)際狀態(tài)與理論假設(shè)條件存在一定的差異[8],要想詳細(xì)地分析承壓水作用條件對(duì)基坑突涌穩(wěn)定性與變形性狀的影響,還需進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)或有限元數(shù)值方法[9-10]的系統(tǒng)模擬分析。由于基坑突涌是破壞性試驗(yàn),基坑開(kāi)挖現(xiàn)場(chǎng)難以進(jìn)行破壞性試驗(yàn),筆者曾設(shè)計(jì)離心模型試驗(yàn)分析黏性隔水層基坑的突涌穩(wěn)定性與基坑變形性狀[11],本文將針對(duì)軟土地區(qū)的地鐵車站基坑實(shí)例,建立抗突涌分析模型。探討承壓水作用下的基坑突涌與變形的影響,并對(duì)基坑底承壓水頭、隔水層厚度、土體強(qiáng)度等因素進(jìn)行參數(shù)影響分析,探討圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移與坑底回彈隆起的變化規(guī)律。

2深基坑工程背景

上海某緊鄰地鐵樞紐[12]的深基坑工程,開(kāi)挖深度19.55 m,已接近承壓水層。場(chǎng)地南側(cè)為4號(hào)線西風(fēng)井與世紀(jì)大道樞紐站一出入口,北側(cè)為設(shè)備區(qū)等主要建筑物,距基坑?xùn)|邊約35.0 m的一側(cè)為六層民居及臨街商鋪,距基坑西邊約55.0 m一側(cè)為高層民居,地鐵6號(hào)線區(qū)間隧道從場(chǎng)地中部穿越。該基坑周圍環(huán)境相當(dāng)復(fù)雜,綜合基坑開(kāi)挖實(shí)際情況和周邊環(huán)境保護(hù)的要求,本工程基坑保護(hù)等級(jí)為一級(jí)。

基坑影響深度范圍內(nèi),地基土層自上而下分布依次為:②褐黃～灰黃色粉質(zhì)黏土,③、④層灰色淤泥質(zhì)土,⑤灰色粉質(zhì)黏土,⑥暗綠～草黃色粉質(zhì)黏土,⑦1草黃～灰黃色粉砂夾砂質(zhì)粉土與⑦2灰黃色粉細(xì)砂?；娱_(kāi)挖與場(chǎng)地土層的深度關(guān)系如圖1所示。

圖1　基坑開(kāi)挖與土層分布關(guān)系Fig.1　Correlation of excavation of foundation pit and soil layers

3突涌數(shù)值模型的建立

3.1　數(shù)值模型與材料參數(shù)

根據(jù)一般地鐵基坑的特點(diǎn),數(shù)值分析的基本模型基坑開(kāi)挖寬度取22.0 m,開(kāi)挖深度取20.0 m,坑底隔水層為第⑥層粉質(zhì)黏土,厚度取4.0 m,沿深度方向設(shè)4道鋼支撐。地下連續(xù)墻厚度為1.0 m,軸向剛度為EA=3.0×107kN/m,抗彎剛度EI=2.5×106kN/m2,支撐軸向剛度

EA=5.96×106kN,圍護(hù)墻與土體接觸面的強(qiáng)度折減系數(shù)為Rinter=0.7。建立平面應(yīng)變模型進(jìn)行模擬分析,在模型的左右邊界約束水平位移,底部約束水平和垂直位移,生成的模型網(wǎng)格如圖2所示,模型的左上角坐標(biāo)為(0,0)。

圖2　基坑分析模型有限元網(wǎng)格Fig.2　Finite element mesh of foundation pit model

根據(jù)土層性質(zhì)及厚度分布的特點(diǎn),為了便于參數(shù)影響分析,本模擬對(duì)土層進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化,將②～⑤層概化為黏性土層,⑦1和⑦2進(jìn)行合并,為承壓含水層。上覆的第⑥或第⑤層黏性土層,其現(xiàn)場(chǎng)注水試驗(yàn)滲透系數(shù)為1×10-7~1×10-5cm/s,合理的坑內(nèi)降水疏干,可視其為良好的隔水層,基本模型取該層厚度為4.0 m,符合實(shí)際基坑[13]的地質(zhì)和水力條件。土體采用高精度的15結(jié)點(diǎn)三角形單元來(lái)模擬,數(shù)值計(jì)算的土體參數(shù)如表1所示。

表1突涌數(shù)值計(jì)算的土體參數(shù)

Table 1　Properties of soil layers for the numerical analysis

3.2　開(kāi)挖與降水模擬方案

基坑開(kāi)挖第一層土到支撐底位置,然后設(shè)置支撐并進(jìn)行下一層土體的疏干降水,模擬實(shí)際基坑的開(kāi)挖與支護(hù)施工過(guò)程。第⑦層承壓水層初始水位為-10.0 m,經(jīng)“壓力平衡法”初步計(jì)算,在開(kāi)挖深度17.0 m時(shí)改變水壓分布,模擬承壓水位的降低。本文分別建立最終承壓水位為hw=-22.0 m,-20.0 m,-18.0 m,-16.0 m,……的數(shù)值模型,分析基坑逐步開(kāi)挖到坑底-20.0 m時(shí)的隔水層土體的突涌穩(wěn)定狀態(tài),并對(duì)比各水位工況下的基坑變形性狀。

4承壓水作用下的基坑穩(wěn)定性

4.1　突涌破壞狀態(tài)

各級(jí)承壓水位作用下,基坑底土體剪切應(yīng)變從圍護(hù)墻內(nèi)側(cè)向深度處擴(kuò)展,在隔水層與承壓含水層界面處,體積應(yīng)變逐漸積聚,基坑內(nèi)產(chǎn)生大量的隆起回彈。當(dāng)承壓水位施加到-14.0 m,開(kāi)挖到第四層土體(深度17.0 m)時(shí),坑底隆起回彈數(shù)值達(dá)91.3 mm,進(jìn)行開(kāi)挖到基坑底(深度20.0 m)的計(jì)算時(shí),數(shù)值計(jì)算緩慢,且未達(dá)到最大加載步數(shù)而土體先破壞,計(jì)算中斷并在記錄信息框提示“未達(dá)到預(yù)設(shè)的最終狀態(tài)！土體破壞”。此時(shí)隔水層底面與承壓含水層脫離,基坑底突涌應(yīng)變狀態(tài)分布如圖3所示。

圖3　基坑底突涌應(yīng)變機(jī)制Fig.3　Hydraulic uplift mechanism ofsoft clay foundation pit

從圖中可以看出,開(kāi)挖第5層土體過(guò)程中,隔水層土重不足以抵抗下方承壓水頂托力,在其與承壓含水層界面處產(chǎn)生持續(xù)發(fā)展的裂縫,并在整個(gè)基坑底面貫通發(fā)展,使兩層土之間脫離,即基坑發(fā)生整體頂升破壞。從圖3(a)可以看出,剪切應(yīng)變?cè)诨訃o(hù)墻內(nèi)側(cè)與坑底發(fā)展,基坑整個(gè)隔水層產(chǎn)生了較大的隆起回彈;從圖3(b)可以看出,隔水層體積應(yīng)變主要集中在隔水層與承壓含水層界面處,承壓水壓力的楔裂作用使坑底頂升回彈,表明承壓水壓力使隔水層土體呈現(xiàn)懸浮狀態(tài)。基坑在剪切與楔裂兩種作用機(jī)制下發(fā)生頂升突涌破壞。

4.2　地下連續(xù)墻水平位移

為了分析承壓水頭對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)水平位移的影響,將各級(jí)承壓水位作用下的墻體水平位移與無(wú)承壓水情況作對(duì)比,各情況的地下連續(xù)墻水平位移形態(tài)如圖4所示。

圖4　圍護(hù)墻水平位移Fig.4　Horizontal displacement of retaining wall

從圖中可以看出,無(wú)承壓水頭作用時(shí),墻體位移最小,隨著承壓水頭的逐漸升高,圍護(hù)墻水平位移逐漸增大,當(dāng)承壓水頭為-20.0 m與-16.0 m時(shí),墻體水平位移分別增加了12.5%和50.0%。此外,隨著承壓水頭的升高,墻體水平位移最大的點(diǎn)深度也逐漸降低,圍護(hù)墻水平位移向墻體底端發(fā)展,基坑穩(wěn)定性將降低。實(shí)際工程中承壓水頭有可能使基坑發(fā)生類似踢腳模式的破壞,產(chǎn)生嚴(yán)重的后果。

4.3　坑底土體隆起回彈

各水位工況作用下,坑底土體頂面以下0.5 m(標(biāo)高為-20.5 m)的隆起回彈狀態(tài)如圖5所示。

圖5　坑底土體隆起回彈Fig.5　Uplift of foundation pit bottom

從圖中可以看出,無(wú)承壓水作用時(shí),坑底土體隆起回彈最小,隨著承壓水位的升高,坑底隔水層表現(xiàn)為逐漸增大的回彈變形。在平面上的隆起回彈分布為,基坑中央部位的隆起量最大,圍護(hù)墻兩側(cè)的土體隆起量小。當(dāng)承壓水頭增加到臨近突涌水位時(shí),坑底回彈變形達(dá)225.1 mm,為無(wú)承壓水頭時(shí)變形的2.52倍,此時(shí)基坑在承壓水作用下,坑底回彈隆起與墻體變形均很大,實(shí)際土體中將產(chǎn)生層狀裂紋,坑內(nèi)土體滲水突涌破壞。

4.4　抗突涌穩(wěn)定性

抗突涌分析中,最常見(jiàn)的是壓力平衡法,其主要考慮基坑底隔水層及其上土體自重來(lái)抵抗承壓水壓力,達(dá)到坑突涌穩(wěn)定狀態(tài)。計(jì)算公式為

(1)

式中,Fs為基坑底抗突涌安全系數(shù);γ為隔水層及其上覆土體的重度;t為隔水層及其上覆土體的厚度;γw為水的重度;hw為承壓含水層的壓力水頭。

考慮坑底隔水層土體強(qiáng)度的一類抗突涌分析方法,比較典型的是均質(zhì)連續(xù)體法[6-7],其假設(shè)承壓水突涌沿著坑底四周發(fā)生整體頂升破壞,黏性隔水層土體四周的抗剪強(qiáng)度和底部黏聚力來(lái)抵抗承壓水的頂托力,安全系數(shù)計(jì)算公式為

(2)

式中,k為基坑底土體側(cè)壓力系數(shù),可取靜止土壓力系數(shù);η為考慮接觸面缺陷和裂隙軟化等不利因素對(duì)黏土隔水層的黏聚力折減系數(shù),由離心模型試驗(yàn)與工程實(shí)例統(tǒng)計(jì)分析取η=0.3~0.6;hw為承壓水頭的高度;γm為隔水層及上覆土體的加權(quán)平均重度,其他符號(hào)含義見(jiàn)文獻(xiàn)[7]。

為了驗(yàn)證本數(shù)值計(jì)算的合理性,將模型參數(shù)分別帶入式(1)和式(2),計(jì)算抗突涌安全系數(shù),取η=0.3。各承壓水頭作用下基坑的抗突涌穩(wěn)定安全系數(shù)如表2所示。

從表中的計(jì)算結(jié)果可以看出,本文計(jì)算的坑底突涌穩(wěn)定性與均質(zhì)連續(xù)體法的結(jié)果較為接近,較合理地考慮了隔水層側(cè)周土體的抗剪強(qiáng)度和底面黏聚力等對(duì)抗突涌穩(wěn)定性的有利影響。壓力平衡法計(jì)算考慮的是極限狀態(tài),其結(jié)果與工程實(shí)際突涌發(fā)展過(guò)程中的觀測(cè)結(jié)果及數(shù)值分析有差別,原因也是基坑突涌漸進(jìn)發(fā)展過(guò)程中,土體強(qiáng)度參與作用的結(jié)果。

表2基坑抗突涌穩(wěn)定性

Table 2　Hydraulic heave stability of foundation pit

5抗突涌穩(wěn)定性的參數(shù)影響分析

前面分析了黏性土體隔水層的突涌機(jī)制,總結(jié)了不同水位工況下的圍護(hù)墻水平位移與坑底隆起回彈分布規(guī)律,以下將探討承壓水頭、坑底隔水層厚度及土體強(qiáng)度等因素對(duì)墻體最大水平位移和坑底中心回彈量的影響。為了便于結(jié)果統(tǒng)計(jì)與分析對(duì)比,采用無(wú)量綱化的方法來(lái)表征基坑變形量,即采用墻體水平位移與開(kāi)挖深度的比值(δhm/H)、坑底中心回彈與開(kāi)挖深度的比值(δum/H)的變化規(guī)律來(lái)分析各因素對(duì)基坑突涌穩(wěn)定性的影響。

5.1　承壓水頭的影響

各級(jí)承壓水位作用下,開(kāi)挖到第四道支撐底(H=17.0 m)與開(kāi)挖到坑底(H=20.0 m)的圍護(hù)墻無(wú)量綱化最大水平位移如圖6(a)所示,坑底無(wú)量綱化最大回彈位移如圖6(b)所示。

圖6　承壓水頭對(duì)δhm和δum的影響Fig.6　Influence of confined water level on δhm and δum

從圖6(a)可以看出,隨著承壓水位從-22.0 m逐漸升高,圍護(hù)墻水平位移基本呈線性增大的趨勢(shì),且開(kāi)挖到坑底20.0 m的位移大于第四步開(kāi)挖步的水平位移;從圖6(b)可以看出,坑底中心的無(wú)量綱回彈也表現(xiàn)出相似的變化規(guī)律。承壓水頭越高,圍護(hù)墻水平位移和坑底回彈的位移越大,抗突涌穩(wěn)定性越來(lái)越低;同時(shí),較高的承壓水頭使相同開(kāi)挖步下的變形增量加大,基坑更容易產(chǎn)生穩(wěn)定與突涌事故。

5.2　坑底隔水層厚度的影響

為研究隔水層厚度對(duì)突涌穩(wěn)定性的影響,將計(jì)算模型的黏性土層作一定的修改,設(shè)置承壓含水層頂面標(biāo)高分別為-24.0 m,-25.0 m,…,-30.0 m,即隔水層厚度分別為4.0 m,5.0 m,……進(jìn)行計(jì)算。承壓水頭為-20.0 m與-16.0 m時(shí),各土層條件下的圍護(hù)墻水平位移和坑底中心回彈變化規(guī)律如圖7所示。

圖7　隔水層厚度對(duì)δhm和δum的影響Fig.7　Influence of aquiclude thickness on δhm and δum

從圖7中可以看出,圍護(hù)墻水平位移和坑底中心回彈與坑底隔水層厚度呈反比關(guān)系,即坑底隔水層越薄,圍護(hù)墻水平位移越大,坑底隔水層的隆起回彈越高;相反,坑底隔水層越厚,承壓水對(duì)突涌穩(wěn)定性的影響越弱,墻體水平位移和坑底隆起回彈的變形量越小,基坑開(kāi)挖越安全。因此,對(duì)于承壓水頭比較高的基坑,設(shè)計(jì)開(kāi)挖深度宜盡量減小,從而相應(yīng)增大坑底隔水層的厚度,確保基坑底的抗突涌穩(wěn)定性。

5.3　隔水層土體抗剪強(qiáng)度的影響

1) 黏聚力的影響

基坑底黏性土體隔水層的抗剪強(qiáng)度對(duì)抗突涌穩(wěn)定性發(fā)揮重要的作用[11,14]。工程上,處理承壓水突涌的一種有效措施就是采用深層攪拌或注漿等措施加固坑內(nèi)土體形成水泥土,使其黏聚力和模量有較大增長(zhǎng),提高基坑抗突涌穩(wěn)定性。本數(shù)值計(jì)算為了研究隔水層土體黏聚力c對(duì)抗突涌穩(wěn)定性的影響,建立的基坑模型參數(shù)為:土體內(nèi)摩擦角φ=20.0°,隔水層厚度為4.0 m,承壓水頭為-20.0 m和-16.0 m。不同黏聚力條件下,墻體無(wú)量綱化最大水平位移的變化規(guī)律如圖8(a)所示,坑底中心無(wú)量綱化最大回彈位移變化規(guī)律如圖8(b)所示。

從圖中可以看出,隨著隔水層土體黏聚力的逐漸增大,墻體水平位移和坑底中心回彈近似非線性地降低,黏聚力越大,坑底中心的隆起回彈越小,基坑抗突涌穩(wěn)定性也越高。承壓水頭越高,坑底隔水層強(qiáng)度降低墻體水平位移的趨勢(shì)越顯著。由此可見(jiàn),采用坑底加固措施改善土體的抗剪強(qiáng)度特性,可以有效地提高基坑的抗突涌穩(wěn)定性,降低圍護(hù)墻的水平位移,減少基坑開(kāi)挖對(duì)周圍環(huán)境的影響。

2)摩擦角的影響

為分析隔水層土體內(nèi)摩擦角φ對(duì)突涌穩(wěn)定性的影響,建立坑底隔水層厚度為4.0 m,黏聚力c=20.0 kPa,承壓水頭分別為-20.0 m和-16.0 m的計(jì)算模型,不同內(nèi)摩擦角條件下的圍護(hù)墻無(wú)量綱化最大水平位移和坑底中心無(wú)量綱化最大回彈位移變化規(guī)律如圖9所示。

圖8　隔水層土體黏聚力對(duì)δhm和δum的影響Fig.8　Influence of soil cohesion on δhm and δum

圖9　隔水層土體內(nèi)摩擦角對(duì)δhm和δum的影響Fig.9　Influence of soil internal friction angle on δhm and δum

從圖中可以看出,內(nèi)摩擦角較小時(shí),墻體水平位移與坑底隆起回彈均較大,坑底為飽和軟黏土(φ=0)時(shí),基坑變形較大而穩(wěn)定性較低,容易產(chǎn)生破壞事故。隨著隔水層土體內(nèi)摩擦角的增大,墻體水平位移和坑底中心隆起回彈呈非線性的降低;并且,相對(duì)于土體黏聚力c,內(nèi)摩擦角φ對(duì)突涌變形狀態(tài)的影響更為顯著,即較小的內(nèi)摩擦角增量將引起較大的墻體水平位移和坑底中心回彈的降低。但當(dāng)土體內(nèi)摩擦角φ>30°時(shí),其對(duì)基坑變形和突涌穩(wěn)定性的增長(zhǎng)作用趨勢(shì)變緩。

6結(jié)論

(1) 承壓水作用下,黏性隔水層基坑突涌變化過(guò)程為,隨著承壓水頭的升高,圍護(hù)墻水平位移與坑底土體隆起變形逐漸增大,隔水層與承壓含水層界面處應(yīng)變逐漸發(fā)展,基坑底面在剪切與楔裂機(jī)制作用下發(fā)生整體頂升破壞。

(2) 影響基坑突涌穩(wěn)定性與變形狀態(tài)的因素有:承壓水頭、隔水層厚度、隔水層土體抗剪強(qiáng)度等,工程中可以采用降低承壓水位、增加隔水層厚度以及坑內(nèi)土體加固等措施來(lái)提高基坑的抗突涌穩(wěn)定性,減少圍護(hù)墻變形及其對(duì)周圍環(huán)境的影響。

(3) 基于塑性破壞的抗突涌數(shù)值分析法,可以較直觀地分析承壓水基坑的開(kāi)挖、降水施工穩(wěn)定性形狀,討論承壓水頭和開(kāi)挖支護(hù)參數(shù)等對(duì)抗突涌穩(wěn)定性與墻體變形的影響,為承壓水作用下復(fù)雜深基坑抗突涌穩(wěn)定性分析、制定開(kāi)挖、降水與土體加固方案等措施論證提供了較好的分析手段。

參考文獻(xiàn)

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基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金青年基金項(xiàng)目(41402270);江蘇省科技計(jì)劃前瞻性聯(lián)合研究項(xiàng)目(BY2014108-26)

收稿日期：2015-07-03

*聯(lián)系作者， E-mail:zhangfeitj@foxmail.com