不考慮碳化深度的燒結(jié)磚砂漿回彈曲線

不考慮碳化深度的燒結(jié)磚砂漿回彈曲線

徐詠, 熊峰1, 吳體2

(1. 四川大學(xué) 建筑與環(huán)境學(xué)院，成都 610065;2. 四川省建筑科學(xué)研究院，成都 610081)

摘要：通過(guò)對(duì)燒結(jié)普通磚砂漿回彈法所基于的歷史試驗(yàn)進(jìn)行再分析，認(rèn)為碳化深度對(duì)砂漿回彈值影響不大。在此基礎(chǔ)上，通過(guò)由不同強(qiáng)度等級(jí)的砂漿砌筑而成的燒結(jié)普通磚砌體結(jié)構(gòu)進(jìn)行新一輪砂漿灰縫試驗(yàn)，運(yùn)用Origin8.0軟件對(duì)標(biāo)準(zhǔn)砂漿試塊強(qiáng)度與砂漿灰縫回彈值進(jìn)行回歸分析，得出了不考慮碳化深度影響的燒結(jié)普通磚砂漿回彈曲線。

關(guān)鍵詞：燒結(jié)磚；砂漿灰縫；砂漿回彈法；碳化深度；回彈曲線

Received:2015-07-27

Foundation item：Industry Standard “Non-Sintered Brick Field Testing Technical Regulations” Project Preparation Funding

燒結(jié)磚砌體結(jié)構(gòu)在中國(guó)大量存在，對(duì)其進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)質(zhì)量檢測(cè)是一項(xiàng)經(jīng)常性的工作。作為砌體結(jié)構(gòu)中必不可少的粘結(jié)材料，燒結(jié)磚砂漿是砌體結(jié)構(gòu)現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)環(huán)節(jié)中必需的對(duì)象；現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)中，通常采用回彈法進(jìn)行燒結(jié)磚砂漿的強(qiáng)度檢測(cè)[1]。

在燒結(jié)磚砂漿回彈法的實(shí)際應(yīng)用時(shí)，很多工程單位反映該方法所需的碳化深度難以準(zhǔn)確測(cè)量。同時(shí)，在碳化深度界限值附近，選擇不同的公式會(huì)得出不同的結(jié)果。那么，對(duì)燒結(jié)磚砂漿進(jìn)行回彈，碳化深度對(duì)檢測(cè)結(jié)果的影響到底有多大？能否不考慮碳化深度建立統(tǒng)一的公式？事實(shí)上中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)GB/T 50315—2011《砌體工程現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(后文簡(jiǎn)稱國(guó)標(biāo))[2]中的燒結(jié)磚砂漿回彈法公式是參照《回彈法檢測(cè)混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》[3]的思路，認(rèn)為回彈值與碳化深度密切相關(guān)而建立起來(lái)的。其基本理論依據(jù)為：水泥一經(jīng)水化就游離出大約35%的氫氧化鈣[4]，當(dāng)硬化的混凝土表面受到空氣中二氧化碳作用時(shí)，氫氧化鈣會(huì)生成硬度更高的碳酸鈣，這就是混凝土的碳化現(xiàn)象[5]。碳化使混凝土表面硬度增高、回彈值增大，但對(duì)混凝土強(qiáng)度影響不大，從而影響混凝土強(qiáng)度與回彈值的相關(guān)關(guān)系[6]，不同的碳化深度對(duì)其影響不一樣。因此，過(guò)去中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)制定中對(duì)燒結(jié)磚砂漿回彈法的數(shù)據(jù)處理時(shí)，沿用混凝土回彈法的思路，將試驗(yàn)數(shù)據(jù)根據(jù)碳化深度值分為3段，分別進(jìn)行砂漿強(qiáng)度與回彈值之間的關(guān)系擬合[6]。但是，即使對(duì)于混凝土回彈法，也有文獻(xiàn)[7-13]在探討碳化深度的影響問(wèn)題，如廉慧珍[9]認(rèn)為：由于混凝土材料的高度非勻質(zhì)性, 碳化邊沿很難定量，目前用卡尺量測(cè)不顯色部分的深度, 取6個(gè)點(diǎn)的平均值作為碳化深度，其結(jié)果的代表性顯然值得懷疑。陳海彬等[12]率先在不考慮碳化深度的情況下建立了高強(qiáng)混凝土的回彈曲線。回到燒結(jié)磚砂漿回彈法中，由于砂漿的性能不同于混凝土，其水泥用量遠(yuǎn)小于混凝土中水泥用量，材料的致密性也遠(yuǎn)比混凝土低，因此，砂漿碳化速度很快，但硬度并不高，碳化深度對(duì)回彈值的影響應(yīng)該不如混凝土明顯。

本文對(duì)當(dāng)年燒結(jié)磚砂漿回彈曲線的歷史試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了再分析，以研究碳化深度對(duì)回彈值的影響程度，發(fā)現(xiàn)以碳化深度分類的3條曲線差別并不大，在工程精度的范圍內(nèi)可以合并；在此基礎(chǔ)上，重新做了燒結(jié)磚砌體砂漿回彈法的系列試驗(yàn)，并擬合了統(tǒng)一的回彈公式。

1碳化深度對(duì)砂漿回彈值影響的研究

回彈曲線是回彈測(cè)試法的關(guān)鍵，中國(guó)從1988年開(kāi)始主要由四川省建筑科學(xué)研究院通過(guò)大量砂漿試塊試驗(yàn)進(jìn)行燒結(jié)磚砂漿回彈法的研究。試驗(yàn)過(guò)程是在砂漿試塊上測(cè)出回彈值、碳化深度和強(qiáng)度值，以碳化深度分類回歸得到相應(yīng)回彈公式[14]，該公式即為國(guó)標(biāo)中燒結(jié)磚砂漿分段回彈公式12.4.3.1-1~12.4.3.1-3。

1988年開(kāi)始的試驗(yàn)(后文簡(jiǎn)稱歷史試驗(yàn))分為烘干砂漿與未烘干砂漿試驗(yàn)。試驗(yàn)過(guò)程及記錄形成了《<磚砌體中砌筑砂漿回彈測(cè)強(qiáng)研究>回彈抗壓試驗(yàn)記錄》[15]和《<磚砌體中砌筑砂漿回彈測(cè)強(qiáng)研究>砂漿碳化深度對(duì)回彈值影響試驗(yàn)記錄》[16](后文統(tǒng)一簡(jiǎn)稱《試驗(yàn)記錄》)并存檔。《試驗(yàn)記錄》對(duì)砂漿試塊的基本數(shù)據(jù)和當(dāng)時(shí)試驗(yàn)的背景有著詳細(xì)的記錄，共有完整數(shù)據(jù)(有清晰完整的碳化深度、砂漿強(qiáng)度、回彈值記錄的數(shù)據(jù))1 444組，包括烘干砂漿試塊843組，未烘干345組，未記錄烘干與否256組。為研究碳化深度的影響，從四川省建筑科學(xué)研究院檔案室中找到《試驗(yàn)記錄》并對(duì)當(dāng)年的數(shù)據(jù)進(jìn)行了再分析。

1.1　烘干砂漿試塊

《試驗(yàn)記錄》中烘干砂漿試塊主要用來(lái)模擬齡期較長(zhǎng)的砂漿。按照國(guó)標(biāo)碳化界限分類，分別選取碳化深度在[0,1]mm、(1,3)mm、≥3 mm區(qū)間的數(shù)據(jù)用Origin8.0采用最小二乘法進(jìn)行非線性擬合[17](以后的數(shù)據(jù)分析均采用該軟件)。

按照數(shù)理統(tǒng)計(jì)的理論，在工程應(yīng)用范圍內(nèi)當(dāng)相關(guān)指數(shù)R2≥0.85時(shí)[18-19]能夠認(rèn)為兩者之間具有較強(qiáng)的相關(guān)性。選取相關(guān)指數(shù)最高的乘冪形式得到烘干砂漿試塊的擬合曲線如圖1，同樣地得到(1,3)mm 以及≥3 mm區(qū)間的擬合曲線(篇幅所限，擬合圖略；兩條曲線的相關(guān)指數(shù)分別為0.90和0.92)，將在砂漿常見(jiàn)強(qiáng)度范圍內(nèi)(2~15 MPa)的3條曲線繪制于一張圖上，見(jiàn)圖2。

圖1　烘干試塊碳化深度在[0,1]mm范圍內(nèi)的擬合曲線Fig. 1　The fitting curve when carbonationdepth is in [0,1] from dried test block

圖2　烘干試塊按國(guó)標(biāo)界限做出的擬合曲線Fig. 2　Fitting curve based on specificationsboundaries from dried test

計(jì)算3條曲線在砂漿常見(jiàn)強(qiáng)度范圍內(nèi)的強(qiáng)度值最大誤差見(jiàn)表1。

表1　曲線強(qiáng)度誤差表

由表1可以看出：

1)3條曲線擬合形式相同。相關(guān)指數(shù)最高時(shí)3條曲線均為乘冪形式，此時(shí)3條曲線走勢(shì)相同。

2)3條曲線換算出來(lái)的砂漿強(qiáng)度值差別較小。從表1中可知，最大誤差0.92 MPa，最大相對(duì)誤差10.91%。除去回彈值較小時(shí)的情況，大部分砂漿強(qiáng)度相對(duì)誤差不超過(guò)5%，說(shuō)明3條曲線很接近，碳化深度影響不明顯。

1.2　未烘干砂漿試塊

《試驗(yàn)記錄》中未烘干的砂漿試塊模擬的是齡期較短的情況。選取未烘干的砂漿試塊繼續(xù)分析，按照烘干砂漿試塊的分析方法可以得到圖3，碳化深度在[0,1]mm、(1,3)mm、≥3 mm區(qū)間內(nèi)的相關(guān)指數(shù)分別為0.88、0.92、0.85。曲線誤差分析如表2。

圖3　未烘干試塊按國(guó)標(biāo)界限做出的擬合曲線Fig. 3　Fitting curve based on specificationsboundaries from undried test block

回彈值碳化深度/mm[0,1](1,3)[3,∞]誤差/MPa相對(duì)誤差/%142.232.162.110.125.20152.672.572.540.134.97163.173.033.020.154.75173.733.543.560.194.54184.344.104.150.244.34195.014.704.800.304.16205.735.365.510.373.98216.536.076.280.453.82227.386.847.110.553.66238.317.668.010.653.50249.308.538.990.763.362510.369.4710.030.893.22

由表2可知：

1)3條曲線均為乘冪形式，走勢(shì)相同。

2)3條曲線換算出來(lái)的砂漿強(qiáng)度值差別很小，最大誤差1.35 MPa，最大相對(duì)誤差5.20%。說(shuō)明曲線接近，碳化界限不明顯。

1.3　實(shí)驗(yàn)室砂漿試塊

《試驗(yàn)記錄》中砂漿烘干與未烘干分類模擬的是砂漿齡期長(zhǎng)短，如果不考慮齡期因素，將《試驗(yàn)記錄》所有砂漿試塊數(shù)據(jù)按同樣的方法進(jìn)行分析(即將《試驗(yàn)記錄》中1 444組數(shù)據(jù)進(jìn)行分析)，得到圖4。圖4中碳化深度在[0,1]mm、(1,3)mm、≥3 mm區(qū)間內(nèi)的相關(guān)指數(shù)分別為0.87、0.90、0.85。同時(shí),3條曲線的強(qiáng)度誤差列于表3。

圖4　實(shí)驗(yàn)室試塊按國(guó)標(biāo)界限做出的擬合曲線Fig.4　Fitting curve based on specificationsfrom lab test block

回彈值碳化深度/mm[0,1](1,3)[3,∞]誤差/MPa相對(duì)誤差/%152.302.181.730.575.29162.732.602.110.624.98173.213.062.560.664.70183.753.583.060.694.42194.334.153.630.714.16204.974.774.260.713.92215.665.454.960.703.68226.426.195.740.673.46237.236.996.610.623.24248.107.857.550.553.04259.048.788.580.032.842610.049.779.710.032.65

由表3可知：

1)3條曲線擬合形式相同，均為乘冪形式，3條曲線走勢(shì)相同。

2)3條曲線換算出來(lái)的砂漿強(qiáng)度值差別很小，最大誤差0.77 MPa，最大相對(duì)誤差5.29%，曲線強(qiáng)度誤差較小。

1.4　碳化深度比例統(tǒng)計(jì)

對(duì)《試驗(yàn)記錄》所有砂漿試塊數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，得到各個(gè)碳化界限區(qū)間的數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。因?yàn)楝F(xiàn)場(chǎng)記錄人員的疏忽等原因，《試驗(yàn)記錄》中出現(xiàn)了沒(méi)有準(zhǔn)確記錄砂漿是否烘干的情況，表4中未記錄一欄的數(shù)據(jù)即來(lái)源于此。

表4　砂漿試塊數(shù)據(jù)表

從表4可知：大部分試塊碳化深度在3 mm以上，在3 mm以下者不足50%。特別是烘干的情況，碳化深度超過(guò)3 mm的試塊占全部試塊比例的83.63%，說(shuō)明砂漿試塊的碳化作用比較迅速，養(yǎng)護(hù)完成后大多數(shù)試塊超過(guò)國(guó)標(biāo)中碳化深度的上限。該試驗(yàn)的時(shí)間跨度只有12個(gè)月時(shí)間，而現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)中，被檢建筑都有一定的修建時(shí)間，砂漿碳化發(fā)展時(shí)間往往以年為單位，可以推斷碳化深度在3 mm以下的情況會(huì)更少。從這個(gè)角度講，砂漿回彈曲線中制定的碳化界限往往沒(méi)有實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

通過(guò)對(duì)歷史試驗(yàn)的分析，根據(jù)烘干試塊、未烘干試塊、實(shí)驗(yàn)室所有試塊數(shù)據(jù)，可以發(fā)現(xiàn)：

1)以碳化深度1、3 mm分界的3條曲線差別不大，在砂漿常見(jiàn)強(qiáng)度范圍內(nèi)，相對(duì)誤差基本小于5%，因此,可以考慮回彈曲線不用按碳化深度分類。

2)碳化深度3 mm以下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)很少，低于30%，考慮到現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)中砂漿碳化發(fā)展的時(shí)間更加充足，可以認(rèn)為現(xiàn)場(chǎng)中基本不存在碳化深度在3 mm以下的情況。

1.5　碳化深度影響的辨析

為了進(jìn)一步研究碳化深度對(duì)回彈曲線的影響，探索是否存在其它的碳化界限。在所有的砂漿試塊數(shù)據(jù)中，以碳化深度為橫坐標(biāo)、回彈值為縱坐標(biāo)建立關(guān)系圖。由于篇幅所限，僅顯示出當(dāng)砂漿強(qiáng)度為7.5 MPa時(shí)，烘干和未烘干時(shí)砂漿碳化深度與回彈值的關(guān)系，見(jiàn)圖5。

圖5　砂漿試塊碳化深度和回彈值的關(guān)系Fig. 5　The relationship between carbonation depth and the rebound value from test

對(duì)圖5中散點(diǎn)圖進(jìn)行曲線擬合，兩種情況下的最高相關(guān)指數(shù)分別為0.012 8和0.018 9(其他區(qū)間曲線擬合結(jié)果于此類似)。根據(jù)數(shù)理統(tǒng)計(jì)理論，一般認(rèn)為相關(guān)指數(shù)低于0.15則兩者不具有相關(guān)性[17-19]，因此,從圖5中可以得知：碳化深度與回彈值沒(méi)有明顯相關(guān)性。

2燒結(jié)磚砂漿回彈曲線的建立

基于上節(jié)分析，同時(shí)考慮實(shí)際應(yīng)用的可操作性，可以認(rèn)為碳化深度對(duì)砂漿回彈值的影響不大，在工程應(yīng)用范圍內(nèi)可以忽略這種影響。因此,本文結(jié)合標(biāo)準(zhǔn)的修編，基于最新試驗(yàn)，建立了不考慮碳化深度影響的燒結(jié)磚砌筑砂漿回彈公式，以便于實(shí)際應(yīng)用。

2.1　試驗(yàn)設(shè)計(jì)與過(guò)程

歷史試驗(yàn)是在砂漿試塊上同時(shí)測(cè)得砂漿的回彈值、碳化深度和強(qiáng)度值，這樣的試驗(yàn)方法可以很快地獲得3組數(shù)據(jù)，并進(jìn)行對(duì)應(yīng)的數(shù)據(jù)分析。但由于砂漿試塊與砂漿灰縫的工作狀態(tài)是不同的，這種試驗(yàn)方法不能很好地模擬砂漿灰縫的狀態(tài)。為了更好地模擬灰縫中砂漿的工作狀態(tài)，本次試驗(yàn)(后文中簡(jiǎn)稱灰縫試驗(yàn))制作了不同強(qiáng)度等級(jí)砂漿砌筑的試驗(yàn)墻體，對(duì)墻體中灰縫砂漿進(jìn)行回彈，得出回彈值后直接與砂漿試塊強(qiáng)度值建立擬合曲線。

圖6　試驗(yàn)墻體圖Fig.6　Test

根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范[20-24]，灰縫試驗(yàn)選用5種強(qiáng)度等級(jí)的砂漿(1∶4.5超高強(qiáng)砂漿、1∶5.5高強(qiáng)砂漿、1∶7中強(qiáng)砂漿、1∶8.5低強(qiáng)砂漿和1∶9.5超低強(qiáng)砂漿，比例為灰砂比，后文比例默認(rèn)為灰砂比)。在四川省建筑科學(xué)研究院砌體結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室中每種砂漿各砌筑一片厚度為240的燒結(jié)磚墻，試驗(yàn)墻體見(jiàn)圖6。砂漿用水泥強(qiáng)度標(biāo)號(hào)為42.5、細(xì)骨料選用粗砂。拌制砂漿時(shí)摻入少量早強(qiáng)劑，每次拌制一盤(pán)150 kg重砂漿，同時(shí)，制作6塊燒結(jié)普通磚為底模的砂漿試塊；砂漿不夠使用時(shí)重新拌制，并再次制作砂漿試塊，實(shí)驗(yàn)過(guò)程中共得到砂漿試塊78塊。墻體和砂漿試塊制作和養(yǎng)護(hù)共兩個(gè)月時(shí)間，在此期間，試驗(yàn)墻體和砂漿試塊就地進(jìn)行自然養(yǎng)護(hù)，適當(dāng)澆水濕潤(rùn)，前期(7 d)基本保持試驗(yàn)墻體和試塊表面潮濕。試驗(yàn)時(shí)按照國(guó)標(biāo)要求對(duì)試件墻體中的灰縫進(jìn)行回彈法測(cè)試，如圖7，同時(shí),用壓力機(jī)測(cè)試砂漿試塊強(qiáng)度。

圖7　回彈試驗(yàn)過(guò)程Fig.7　Rebound

2.2　碳化界限驗(yàn)證

灰縫試驗(yàn)中得到了一批砂漿灰縫的回彈值、碳化深度和強(qiáng)度值，按照前節(jié)的分析方法再次驗(yàn)證碳化深度對(duì)回彈值的影響。

2.2.1試驗(yàn)碳化深度統(tǒng)計(jì)對(duì)灰縫試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，得到砂漿強(qiáng)度、回彈值、碳化深度相對(duì)應(yīng)的有效數(shù)據(jù)共135組(文后附表1給出)，對(duì)每一組數(shù)據(jù)按照國(guó)標(biāo)中的碳化界限進(jìn)行分類，見(jiàn)表5。

表5　最新試驗(yàn)數(shù)據(jù)表

由表5可知：

1)灰縫砂漿碳化發(fā)展也很迅速。養(yǎng)護(hù)28 d后，碳化深度在3 mm以下的情況為35.56%，所占比例較小，這與歷史試驗(yàn)數(shù)據(jù)表現(xiàn)出來(lái)的規(guī)律是相同的，這進(jìn)一步證明了碳化深度劃分成1、3 mm區(qū)間意義不大。

2)碳化作用在砂漿灰縫中發(fā)展比在砂漿試塊中更加迅速。選取灰縫試驗(yàn)與《試驗(yàn)記錄》中的所有數(shù)據(jù)進(jìn)行比較，碳化界限在[0,1]mm、的數(shù)據(jù)所有比例，前者和后者分別為1.48%和11.84%，說(shuō)明前者碳化作用發(fā)展更為迅速。

2.2.2按照碳化界限建立的回彈曲線比較根據(jù)碳化界限在[0,1]mm、(1,3)mm(圖8)和≥3 mm(圖9)范圍內(nèi)的數(shù)據(jù)建立擬合曲線，兩者的對(duì)比圖見(jiàn)圖10，其誤差分析見(jiàn)表6。此時(shí)，沒(méi)有給出碳化深度在[0,1]mm范圍內(nèi)的分析和比較是因?yàn)檫@個(gè)范圍內(nèi)的試驗(yàn)數(shù)據(jù)只有兩組，無(wú)法建立較好的曲線擬合，所以與其他區(qū)間的曲線沒(méi)有可比性。

圖8　灰縫試驗(yàn)按照碳化(1,3)mm的擬合曲線Fig.8　The fitting curve when carbonation depth is in (1,3) from new test

圖9　灰縫試驗(yàn)按照碳化[3,+∞)mm的擬合曲線Fig.9　The fitting curve when carbonation depth is in [3,+∞) from new test

圖10　灰縫試驗(yàn)按國(guó)標(biāo)界限做出的擬合曲線Fig.10　Fitting curve based on specifications from new

回彈值碳化深度/mm[1,3][3,+∞)誤差/MPa相對(duì)誤差/%122.462.400.061.94132.952.880.072.35143.503.420.082.20154.104.010.082.07164.754.660.091.94175.465.360.101.82186.226.110.111.71197.046.920.111.60207.917.800.121.50218.858.730.121.40229.859.720.131.312310.910.770.131.22

從表6可知，兩條曲線最大誤差0.14 MPa，最大相對(duì)誤差2.50%，都在工程應(yīng)用可接受范圍之內(nèi)，再次證明在建立砂漿的回彈曲線的時(shí)候不設(shè)立碳化區(qū)間是合理的。

2.3　不考慮碳化深度建立砂漿回彈曲線

根據(jù)試灰縫驗(yàn)墻片砂漿平均回彈值與平均砂漿強(qiáng)度，可以利用Origin8.0建立擬合曲線。試驗(yàn)中每條砂漿灰縫可以得到多個(gè)砂漿回彈值，而每一強(qiáng)度的砂漿只有一個(gè)砂漿平均強(qiáng)度值，故以下分析中存在多個(gè)平均回彈值對(duì)應(yīng)一個(gè)平均砂漿強(qiáng)度值的情況。

Origin8.0中共有15個(gè)函數(shù)目錄(不包括用戶自定義函數(shù))，每一個(gè)函數(shù)目錄下通常有10多個(gè)具體函數(shù)，函數(shù)總量為200多個(gè)[16]。選取函數(shù)形式常見(jiàn)且與國(guó)標(biāo)曲線較為接近(凹凸性和基本走勢(shì))的幾種函數(shù)關(guān)系進(jìn)行擬合。

圖11為散點(diǎn)圖通過(guò)指數(shù)和線性形式建立的擬合曲線。其相關(guān)指數(shù)為0.93,相比其他擬合曲線最大(線性形式的相關(guān)指數(shù)明顯低于指數(shù)形式)，故選取指數(shù)函數(shù)關(guān)系曲線，得砂漿強(qiáng)度與回彈值的關(guān)系為

式中：f2ij為第i個(gè)測(cè)區(qū)第j個(gè)測(cè)位的砂漿強(qiáng)度值,MPa；R為 第i個(gè)測(cè)區(qū)第j個(gè)測(cè)位的平均回彈值。

圖11　按照指數(shù)和線性關(guān)系進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合Fig.11　Data fitting in a exponential and linear

3結(jié)論

以兩次試驗(yàn)為基礎(chǔ)，得到了以下結(jié)論：

1)燒結(jié)磚灰縫砂漿碳化作用迅速。通過(guò)歷史試驗(yàn)和灰縫試驗(yàn)可知，28 d齡期后的砂漿灰縫的碳化深度大于3 mm的情況超過(guò)60%?？紤]到實(shí)際檢測(cè)中的檢測(cè)對(duì)象往往都是以年為單位的建筑，可以認(rèn)為國(guó)標(biāo)中的碳化界限沒(méi)有實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

2)在工程應(yīng)用范圍內(nèi)可以忽略燒結(jié)磚砂漿回彈法中碳化深度的影響。通過(guò)對(duì)歷史試驗(yàn)的分析，按照碳化界限擬合出的3條砂漿回彈曲線誤差很小，說(shuō)明國(guó)標(biāo)中強(qiáng)調(diào)的碳化界限對(duì)砂漿回彈值影響不大。

3)提出了忽略碳化深度影響的燒結(jié)磚砂漿回彈曲線。該曲線回避了碳化深度測(cè)量不便的問(wèn)題，在不失準(zhǔn)確性的前提下提高了現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)的速度，減少了客觀因素的影響。

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(編輯王秀玲)

附表1　砌筑燒結(jié)磚墻體的砂漿基本參數(shù)表

續(xù)表(附錄1)

Author brief：Xu Yong(1989-),PhD candidate,main research interests:masonry structure and precast shearwall structure,(E-mail)437350217@qq.com.

Sintered brick mortar rebound curve without considering the carbonation depth

Xu Yong1,Xiong Feng1,Wu Ti2

(1. College of Architecture and Environment, Sichuan University，Chengdu 610065，P.R.China;

2. Sichuan Institute of Building Research，Chengdu 610081，P.R.China)

Abstract:The results of reanalyzing the testing method of sintered brick mortar rebound show that the carbonation depth has slight influence on the mortar rebound. Based on the results and analysis performed by Origin8.0,a sintered brick mortar rebound curve was shown between Standard mortar test block strength and mortar rebound value without considering the carbonation depth.

Key words:sintered brick；mortar joint; sintered brick mortar rebound method; carbonation depth；rebound curve

作者簡(jiǎn)介：徐詠(1989-)，男，博士生，主要從事砌體結(jié)構(gòu)、裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)研究,(E-mail)437350217@qq.com。

基金項(xiàng)目：行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《非燒結(jié)磚砌體現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)技術(shù)規(guī)程》編制經(jīng)費(fèi)資助

收稿日期：2015-07-27

中圖分類號(hào)：TU362

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1674-4764(2015)06-0015-09

doi:10.11835/j.issn.1674-4764.2015.06.003