基于動(dòng)態(tài)分析的多井串接井組產(chǎn)水量劈分方法

熊 鈺，汪來潮，張 輝，范繼武，陳 霖

(1.西南石油大學(xué)，四川 成都 610500；2.中海油(中國(guó))有限公司，廣東 湛江 524057；3.中油長(zhǎng)慶油田分公司，陜西 西安 710018)

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基于動(dòng)態(tài)分析的多井串接井組產(chǎn)水量劈分方法

熊 鈺1，汪來潮2，張 輝2，范繼武3，陳 霖3

(1.西南石油大學(xué)，四川 成都 610500；2.中海油(中國(guó))有限公司，廣東 湛江 524057；3.中油長(zhǎng)慶油田分公司，陜西 西安 710018)

低滲、特低滲氣藏在開發(fā)過程中往往采用多井串接集氣而不計(jì)量單井產(chǎn)水量，在節(jié)約成本方面獲得了較大的成功，但給生產(chǎn)動(dòng)態(tài)分析帶來諸多困難。在分析集氣站總體產(chǎn)水特征的基礎(chǔ)上，提出了“單井水量對(duì)比，總站水量約束”的劈分思路，結(jié)合積液量變化對(duì)套壓的影響，建立了簡(jiǎn)化集輸工藝下集氣站總產(chǎn)水量到單井產(chǎn)水量的劈分方法。以S65-1集氣站試驗(yàn)區(qū)為例，該方法的相對(duì)誤差小于20%，平均相對(duì)誤差為8%，驗(yàn)證了新方法的可靠性。對(duì)低滲氣田產(chǎn)水區(qū)的開發(fā)具有一定的指導(dǎo)意義。

低滲氣藏；多井串接集氣；產(chǎn)水量劈分；生產(chǎn)動(dòng)態(tài)分析；水氣比；S氣田

引 言

目前，各油公司越來越重視低滲、特低滲氣藏的開發(fā)。以S氣田為例，壓裂前滲透率普遍為0.2×10-3～1.0×10-3μm2，壓裂后單井日產(chǎn)氣為0.1×104～2.0×104m3/d，雖然水氣比不大，普遍只有0.1×104～10×104m3/m3，但很容易發(fā)生積液，而且產(chǎn)水對(duì)氣井生產(chǎn)影響很大[1-5]。大型特低滲氣田在開發(fā)中為節(jié)約成本，提高經(jīng)濟(jì)效益，采用多井串接集氣而不計(jì)量單井產(chǎn)水量，給產(chǎn)水動(dòng)態(tài)分析帶來諸多困難。為此，基于生產(chǎn)動(dòng)態(tài)分析，提出了多井串接計(jì)量井組產(chǎn)水量的劈分方法。

1 集氣站產(chǎn)水特征分析

S48區(qū)塊建有2座集氣站，每座集氣站包含一定數(shù)目的產(chǎn)水井，為節(jié)約計(jì)量成本和簡(jiǎn)化地面流程，未計(jì)量單井日產(chǎn)水量，只計(jì)量了集氣站各井日產(chǎn)水量之和。以S48-1集氣站為例，其產(chǎn)氣產(chǎn)水動(dòng)態(tài)曲線如圖1所示，紅線表示各個(gè)階段產(chǎn)水曲線的趨勢(shì)線。

S48區(qū)塊其他集氣站也顯示出類似的產(chǎn)水特征，在多井串接集氣、簡(jiǎn)化地面流程的情況下，只能從工程精度上劈分各單井產(chǎn)水量。由圖1可知，集氣站產(chǎn)水動(dòng)態(tài)呈現(xiàn)出幾個(gè)不同的產(chǎn)水階段，分析認(rèn)為是由新投產(chǎn)生產(chǎn)井產(chǎn)水等原因所造成的；在每個(gè)產(chǎn)水階段，產(chǎn)氣量和產(chǎn)水量的變化趨勢(shì)基本一致，每個(gè)階段的平均水氣比基本穩(wěn)定[6-19]。由此，在劈分產(chǎn)水量的過程中，可以分階段劈分，在每一階段可以設(shè)定單井水氣比是恒定的，不同階段平均水氣比有所變化。

圖1 S48-1集氣站產(chǎn)氣產(chǎn)水動(dòng)態(tài)曲線

2 產(chǎn)水量劈分思路和方法

2.1 產(chǎn)水量劈分思路

每個(gè)階段的產(chǎn)水量劈分，采用“單井水量對(duì)比，集氣站水量約束”的劈分思路：選取某口參照井的水氣比作為參照系，取其他各單井的水氣比與之對(duì)比，根據(jù)相對(duì)大小可以將集氣站總水量相對(duì)準(zhǔn)確地劈分到各單井上。

參照井的選取不影響產(chǎn)水量劈分結(jié)果，一般選擇水氣比中等的氣井(水氣比劈分前套壓總下降斜率與套壓自然下降斜率的差值中等的氣井)比較方便。

引入相對(duì)因子S，表示各單井水氣比與參照井水氣比的比值。

(1)

式中：Si為水氣比相對(duì)因子；WGRi為各單井水氣比，m3/m3；WGR參照井為參照井水氣比，m3/m3。

集氣站總產(chǎn)水量為：

(2)

式中：W站為某一劈分階段中集氣站總水量，m3；GPi為單井i的階段累計(jì)產(chǎn)氣量，104m3。

所以，參照井的水氣比為：

(3)

由式(1)可得其他單井階段水氣比，由單井水氣比乘以日產(chǎn)氣即可得到各單井日產(chǎn)水。

2.2 相對(duì)因子S的確定

當(dāng)氣井產(chǎn)量降低到臨界攜液流量以下時(shí)，水氣比就會(huì)直接影響氣井積液速度，也可以通過氣井積液速度反推水氣比。將一個(gè)集氣站的所有產(chǎn)水井的積液速度綜合對(duì)比，可以獲得各單井相對(duì)因子的值。

假設(shè)氣井產(chǎn)量由略高于臨界流量逐步降低到臨界流量以下，一段時(shí)間內(nèi)，地層流入井底的水等于環(huán)空積液和油管積液的增加量，即：

(4)

式中：ΔWP為某段時(shí)間內(nèi)的累計(jì)產(chǎn)水量，m3；D為套管內(nèi)徑，m；d2為油管外徑，m；d1為油管內(nèi)徑，m；ΔH1為某段時(shí)間內(nèi)環(huán)空積液高度差，m；ΔH2為某段時(shí)間內(nèi)油管積液高度差，m。

當(dāng)環(huán)空與油管連通，環(huán)空積液高度與油管積液高度相差不大，即ΔH1≈ΔH2，所以：

(5)

式中：ΔGp為單井某段時(shí)間內(nèi)的累計(jì)產(chǎn)氣量，104m3；WGR為單井水氣比，m3/104m3。

當(dāng)氣井無積液生產(chǎn)，滲流進(jìn)入擬穩(wěn)定狀態(tài)后，地層各點(diǎn)壓降速率相同，井口套壓與地層壓力變化近似同步。在氣井逐漸積液過程中的某個(gè)較為穩(wěn)定的生產(chǎn)時(shí)間段內(nèi)，套壓下降的幅度主要受地層壓力下降和積液增加影響，即：

Δpc總=Δpr+Δpc積液

(6)

Δpc總=ΔGPk1+(ρL-ρg)gΔH2

(7)

(8)

式中：Δpc總為擬穩(wěn)定流動(dòng)狀態(tài)下套壓下降幅度，MPa；Δpr為擬穩(wěn)定流動(dòng)狀態(tài)下地層壓力下降導(dǎo)致的套壓自然下降幅度，MPa；Δpc積液為擬穩(wěn)定流動(dòng)狀態(tài)下積液增加導(dǎo)致的套壓額外下降幅度，MPa；ρL為井底積液密度，kg/m3；ρg為被積液替代掉的油套環(huán)空的氣體的平均井下密度，kg/m3；g為重力加速度常數(shù)，取9.8 N/kg；k1為地層壓力下降斜率，MPa。

將式(8)代入到式(5)中得：

(9)

即：

(10)

式中：k為套壓與累計(jì)產(chǎn)氣總下降斜率。

積液對(duì)套管壓力的影響如圖2所示，由式(10)和圖2可知，水氣比與套壓總下降斜率和地層壓力下降斜率的差值有關(guān)。套壓總下降斜率是開始積液階段的套壓實(shí)際下降斜率，地層壓力下降斜率可以通過壓降法等方法計(jì)算得到。需要注意的是：這一階段產(chǎn)量應(yīng)相對(duì)穩(wěn)定，否則會(huì)產(chǎn)生因產(chǎn)量不同而引起的井底流壓變化，在井口套壓上也有變化。

選取某口井的初算水氣比作為對(duì)比標(biāo)準(zhǔn)，該井相對(duì)因子S定為1，則其他井Si即可通過相對(duì)因子定義計(jì)算得到。

需要特別說明的是，本文建立的方法具有一定的局限性：新方法是基于氣井產(chǎn)量由略高于臨界流量逐步降低到臨界流量以下的假設(shè)，所以對(duì)產(chǎn)氣量較高、攜液能力良好的產(chǎn)水氣井不適用；新方法對(duì)產(chǎn)水量較大、積液很快、套壓迅速下降的產(chǎn)水氣井不適用，由于套壓下降斜率很大，無法準(zhǔn)確計(jì)算。

圖2 積液對(duì)套管壓力影響

3 實(shí)例驗(yàn)證與應(yīng)用

為解決產(chǎn)水量劈分問題，S氣田于2012年劃定了S65-1集氣站作為試驗(yàn)區(qū)。S65-1集氣站試驗(yàn)區(qū)產(chǎn)氣產(chǎn)水動(dòng)態(tài)曲線如圖3所示。

圖3 S65-1集氣站試驗(yàn)區(qū)產(chǎn)氣產(chǎn)水動(dòng)態(tài)曲線

采用計(jì)量數(shù)據(jù)對(duì)建立的新方法進(jìn)行驗(yàn)證。驗(yàn)證過程中考慮到投產(chǎn)時(shí)間不長(zhǎng)，產(chǎn)水量與產(chǎn)氣量變化較為同步，所以未劃分產(chǎn)水階段。將劈分出的單井計(jì)算水氣比與單井實(shí)際水氣比作比較，見表1。

表1 S65-1集氣站水氣比劈分結(jié)果驗(yàn)證

由表1可知，水氣比計(jì)算結(jié)果與實(shí)際水氣比相比，絕對(duì)誤差基本上小于0.2×104m3/m3，相對(duì)誤差低于20%。平均誤差為0.06×10-4m3/m3，平均相對(duì)誤差為8%，滿足生產(chǎn)管理和選擇排水采氣工藝的需要，說明新方法是可行的。在驗(yàn)證該方法可行的基礎(chǔ)上，采用該方法對(duì)S48區(qū)塊的2個(gè)集氣站177口氣井中的90口產(chǎn)水井進(jìn)行了產(chǎn)水量劈分，對(duì)后續(xù)的生產(chǎn)管理和選擇排水采氣措施提供了很好的指導(dǎo)作用。

4 結(jié) 論

(1) 通過對(duì)集氣站的產(chǎn)氣、產(chǎn)水動(dòng)態(tài)分析，劃分出了產(chǎn)水階段，得到了每個(gè)階段的平均水氣比基本穩(wěn)定這一認(rèn)識(shí)。在此基礎(chǔ)上，提出了“單井水量對(duì)比，總站水量約束”的劈分思路，并從積液對(duì)生產(chǎn)動(dòng)態(tài)的影響出發(fā)，從定量的角度建立了單井水量劈分方法。

(2) 采用S65-1集氣站試驗(yàn)區(qū)的實(shí)際水量計(jì)量數(shù)據(jù)，驗(yàn)證了新方法平均誤差為0.06×104m3/m3，平均相對(duì)誤差為8%，滿足工程精度需要。

(3) 建立的方法具有一定的局限性，對(duì)攜液能力良好的高產(chǎn)氣井不適用，對(duì)產(chǎn)水量較大、積液很快、套壓迅速下降的產(chǎn)水氣井也不適用。

[1] 王澤明，魯寶菊，段傳麗，等. 蘇里格氣田蘇20區(qū)塊氣水分布規(guī)律[J].天然氣工業(yè)，2010，30(12)：37-40.

[2] 王焰東，陳明強(qiáng)，曹寶格，等. 一種求解定容封閉氣藏任意時(shí)刻地層壓力的實(shí)用方法[J].西安石油大學(xué)學(xué)報(bào)，2008，23(5)：40-42.

[3] 李士倫. 天然氣工程[M].北京：石油工業(yè)出版社，2008：90-92.

[4] Turner R G， Hubbard M G，Dukler A E.Analysis and prediction of minimum flow rate for the continuous removeal of liquids from gas wells[C].JPT，1969：1475-1482.

[5] Mohanhenh S. Production decline curves for low-pressure gas reservoirs undergoing simultaneous water production [C].SPE21269，1990：1-6.

[6] 吳克柳，李相方，吳瓊，等.蘇里格氣田復(fù)雜形狀砂體小儲(chǔ)量產(chǎn)能模型[J].特種油氣藏，2012，19(5)：73-77.

[7] 王衛(wèi)紅，沈平平，馬新華，等. 非均質(zhì)復(fù)雜低滲氣藏動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量的確定[J].天然氣工業(yè)，2004，24(7)：80-82.

[8] 唐洪俊，徐春碧，唐皓. 氣井產(chǎn)能預(yù)測(cè)方法的研究與進(jìn)展[J].特種油氣藏，2011，18(5)：11-15.

[9] 李義軍，樊愛萍，李浮萍，等. 蘇里格氣田二疊系砂體儲(chǔ)集性能及其控制因素[J].特種油氣藏，2009，16(6)：12-14.

[10] 李建奇，楊志倫，嵇業(yè)成，等. 蘇里格氣田特殊開采模式下的氣井產(chǎn)能計(jì)算方法[J].天然氣工業(yè)，2007，27(12)：105-107.

[11] 熊健，劉海上，趙長(zhǎng)虹，等.低滲透氣藏不對(duì)稱垂直裂縫井產(chǎn)能預(yù)測(cè)[J].油氣地質(zhì)與采收率，2013，20(6)：76-79.

[12] 徐慶龍.中淺層低滲透斷塊砂巖氣田開發(fā)調(diào)整實(shí)踐[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2013，32(4)：67-70.

[13] 陳新彬，王國(guó)輝. 低滲透油藏綜合分類方法[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2014，33 (1)：58-61.

[14] 方文超，姜漢橋，孫彬峰.低滲致密氣藏基質(zhì)酸化產(chǎn)能評(píng)價(jià)及特征分析[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā)，2014，33(1)：106-110.

[15] 張合文.氣水兩相流二項(xiàng)式產(chǎn)能方程研究[J].斷塊油氣田，2008，15(6)：62-64.

[16] 何逸凡，廖新維，徐夢(mèng)雅，等.低滲透氣藏壓裂水平井產(chǎn)能預(yù)測(cè)模型及其應(yīng)用[J]. 油氣地質(zhì)與采收率，2012，19(4)：93-96.

[17] 章星，楊勝來，章玲，等.低滲透氣藏克氏滲透率影響因素室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究[J].油氣地質(zhì)與采收率，2012，19(2)：84-86.

[18] 熊鈺,鄧波,楊志國(guó).低滲致密氣藏氣井產(chǎn)能方程及啟動(dòng)壓力聯(lián)解新方法[J].天然氣勘探與開發(fā)，2007,30(2)：41-43.

[19] 向祖平，陳中華，邱蜀峰.裂縫應(yīng)力敏感性對(duì)異常高壓低滲透氣藏氣井產(chǎn)能的影響[J].油氣地質(zhì)與采收率，2010，17(2)：95-97.

編輯 劉 巍

20140628；改回日期：20141014

國(guó)家自然科學(xué)基金“基于預(yù)測(cè)控制的雙閉環(huán)智能井優(yōu)化控制方法研究”(51204139)

熊鈺(1968-)，男，教授，1995年畢業(yè)于西南石油大學(xué)油氣田開發(fā)專業(yè)，2013年畢業(yè)于該校油氣田開發(fā)專業(yè)，獲博士學(xué)位，現(xiàn)從事油氣藏工程、油氣藏流體相態(tài)理論與測(cè)試及注氣提高采收率方面的教學(xué)與研究工作。

10.3969/j.issn.1006-6535.2015.01.019

TE357.6

A

1006-6535(2015)01-0088-04