空冷機組噴霧降溫系統(tǒng)的設(shè)計研究

苗建軍，趙 宸

（上海電氣斯必克工程技術(shù)有限公司，上海 200090）

0 概 述

計算電廠空冷系統(tǒng)的散熱面積，需按機組所處的環(huán)境溫度作為設(shè)計條件。當(dāng)實際環(huán)境溫度超過該設(shè)計溫度時，空氣密度變小，空氣質(zhì)量流量下降，汽輪機背壓必然升高，限制了機組帶滿負(fù)荷運行，影響發(fā)電機組的出力。為此，有必要對空冷凝汽器管束加裝度夏噴霧降溫系統(tǒng)（簡稱噴霧系統(tǒng)），以求增強酷熱季節(jié)時管束的散熱能力，提高機組的發(fā)電效率。同時，有利于凝結(jié)水精處理系統(tǒng)的正常投入，確保水質(zhì)合格，利于機組的安全運行。

1 直接空冷噴霧降溫系統(tǒng)

1.1 冷卻原理

噴霧降溫冷卻具有流動、傳熱、相變傳質(zhì)等多個傳熱過程，其熱力學(xué)原理的基礎(chǔ)是濕空氣的焓濕圖（h－d圖）。由噴嘴噴出的霧化水的作用，一是通過噴霧冷卻管束翅片，也稱增濕降溫，將霧化的除鹽水噴在空冷風(fēng)機的出口或入口，提高空冷風(fēng)機入口的空氣濕度，降低空氣的干球溫度，該過程中，濕空氣的焓值都在變化；二是通過蒸發(fā)冷卻，也稱強化傳熱，將霧化后的除鹽水直接送達(dá)空冷散熱器管束的迎風(fēng)面，噴霧水在空冷翅片表面蒸發(fā)，吸收水蒸氣的汽化潛熱，達(dá)到強化空冷散熱器傳熱的目的。隨著水霧蒸發(fā)，濕空氣的干球溫度自然下降。當(dāng)相對濕度達(dá)到100%時，這種蒸發(fā)降溫的過程即自然停止。此時，濕空氣的干球溫度達(dá)到或接近濕空氣在新的水蒸氣分壓力下的露點溫度。但在實際降溫過程中，很難將空氣的相對濕度加大到100%，在工程設(shè)計中，一般選取最大許可的相對濕度為90%。

從實踐得知，噴霧冷卻水的用量是蒸發(fā)冷卻的4倍，而蒸發(fā)冷卻比噴霧冷卻的效果更好。二者均對噴嘴的霧化效果、噴嘴位置的選取和運行控制有較高的要求。將噴霧冷卻及蒸發(fā)冷卻相結(jié)合，利用專用噴嘴將霧化水流噴入換熱管束的下方，從而提高空氣濕度降低空氣溫度，再由空冷風(fēng)機將冷卻的空氣及水霧送入管束，與管束表面翅片進(jìn)行蒸發(fā)熱交換，進(jìn)而快速降低管束的表面溫度。

1.2 設(shè)計實例

1.2.1 設(shè)計概況

以新疆某2×350MW直冷機組的噴霧系統(tǒng)為例，說明設(shè)計方案的要點。

根據(jù)該機組所處的氣象條件，在夏季的極端高溫為41.6℃，而系統(tǒng)夏季的設(shè)計溫度為33℃，當(dāng)夏季環(huán)境溫度高于33℃，在該工況下運行將不能滿足空冷系統(tǒng)凝結(jié)水降溫的要求。為滿足機組夏季高溫時段的運行要求，即環(huán)境溫度高于33℃時的度夏問題，設(shè)置了噴霧降溫系統(tǒng)。按極端最高溫度41.6℃進(jìn)行噴霧系統(tǒng)的設(shè)計，在保證安全度夏的前提下，合理設(shè)計噴霧降溫系統(tǒng)，以求達(dá)到最佳霧化降溫的效果。

1.2.2 熱工設(shè)計計算

該電廠共2臺機組，每臺350MW汽輪機組共配置30個單排管空冷凝汽器單元。布置分為6列，每列有5個單元。風(fēng)機單元風(fēng)量為560.4m3／s，設(shè)計風(fēng)速為5m／s，當(dāng)風(fēng)機全速運轉(zhuǎn)時，能滿足汽輪機排汽量的凝汽要求。該型汽輪機在TRL工況下的運行參數(shù)，如表1所示。

表1 汽輪機在TRL工況下的主要運行參數(shù)

對噴霧降溫冷卻進(jìn)行熱力學(xué)計算的基礎(chǔ)，是濕空氣的焓濕圖。在機組負(fù)荷一定的情況下，噴霧系統(tǒng)的噴霧水量取決于空冷風(fēng)機入口和空冷散熱器管束表面空氣的吸水能力。一定溫度和濕度下的空氣的干球溫度和濕球溫度差，決定了空氣可進(jìn)一步吸收水分的能力。l kg干空氣（10～40℃）加濕到飽和濕空氣時的吸水能力為3.83～10.35g，l kg相對濕度為50%的空氣（干球溫度為10～40℃）加濕到飽和濕空氣時的吸水能力為1.82～4.18g。［1］

對于該機組而言，只有當(dāng)環(huán)境溫度在33℃以上時才需投入噴霧系統(tǒng)，而噴霧水溫度一般在20～25℃，其噴水焓值與濕球溫度下水蒸氣分壓對應(yīng)的飽和水焓值很接近，因此Δd／ΔT的比值反映了濕空氣噴霧用水量與降溫幅度的關(guān)系，Δd為空氣噴霧冷卻前后的含濕量差，ΔT為空氣噴霧冷卻前后的溫度差。根據(jù)空氣的冷卻幅度（空氣的吸水能力），可以確定噴霧冷卻系統(tǒng)的噴霧水量。

據(jù)此，噴霧前后的關(guān)系式為：

式（1）中：

D′——噴霧氣化后空氣含濕量，g／kg；

D ——噴霧氣化前空氣含濕量，g／kg；

M ——噴霧水量，t／h；

η ——氣化效率，%；

N ——風(fēng)機單元總數(shù)；

G ——風(fēng)機空氣質(zhì)量流量kg／s。

在未進(jìn)行噴霧加濕之前，當(dāng)環(huán)境進(jìn)風(fēng)溫度為33℃、相對濕度為50%時，查設(shè)計手冊可得含濕量為15.9g／kg。

根據(jù)式（1），在使用噴霧加濕的情況下，假設(shè)氣化效率為90%，當(dāng)使用噴霧水量M 達(dá)到約70t／h時，則噴霧氣化后含濕量：

由此，通過查焓濕圖，求得噴霧氣化后的進(jìn)風(fēng)溫度為30.50℃。

噴霧前后進(jìn)風(fēng)的溫降可達(dá)2.50℃，進(jìn)而可得出噴霧后的排汽背壓值為28kPa，即噴霧后，排汽背壓可降低約3kPa。隨著噴霧時間的持續(xù)增加，相對濕度將增大至80%～90%，排汽背壓進(jìn)一步可降至5～10kPa，機組負(fù)荷可增加15～20MW，完全滿足設(shè)計要求。

另外，系統(tǒng)對噴霧水的水質(zhì)有一定的要求，當(dāng)水質(zhì)硬度在500mg／L以下，噴淋水不會在翅片上產(chǎn)生硬垢，如果產(chǎn)生鹽分沉淀也較易清除。當(dāng)水質(zhì)硬度超過500mg／L，噴淋后將可能產(chǎn)生不易去除的硬垢。因此，噴霧水應(yīng)采用軟化水或除鹽水，水質(zhì)的pH值為7＋0.5，噴水溫度不超過60℃。

1.2.3 技術(shù)經(jīng)濟分析

按照設(shè)計要求，當(dāng)環(huán)境溫度在33℃以上，機組的真空度和運行方式保持不變的情況下，投運噴霧系統(tǒng)后，機組負(fù)荷增加約15～20MW。設(shè)定電價為0.40元／千瓦時，除鹽水費為10元／噸，每年在夏季高溫時運行400h，機組出力增加15MW進(jìn)行計算，則單臺機組的年收益為：

增加發(fā)電量：400h×15MW＝6 000MW·h

水泵電耗：400h×55kW＝22MW·h

耗水量：400h×70t／h＝28 000t

凈發(fā)電量：6 000－22＝5 978MW·h

除鹽水年耗水費：28 000t×10元＝28萬元

增加發(fā)電收入：5 978×0.40＝239.1萬元；

總收益：239.1－28＝211.1萬元／年。

1.2.4 工藝流程和主要系統(tǒng)設(shè)備

1.2.4.1 工藝流程

來自化學(xué)循環(huán)水處理車間的深度處理水，這種水僅次于一級除鹽水，pH值為6～7，可有效防止因噴霧降溫而使空冷散熱器外部結(jié)垢或造成腐蝕，該水儲存于除鹽水箱。當(dāng)噴霧系統(tǒng)運行時，其流程依次經(jīng)過除鹽水箱 →一次濾網(wǎng) →泵前進(jìn)水閥→噴淋水泵 →泵后出水閥 →噴霧主管道支管道→噴嘴 →空冷散熱器管束表面。直接空冷噴霧系統(tǒng)的布置，如圖1所示。

圖1 直接空冷噴霧系統(tǒng)主要工藝流程圖

1.2.4.2 主要系統(tǒng)設(shè)備

噴霧系統(tǒng)由噴淋水泵組、管路、噴霧裝置、電氣控制等四個部分組成，每臺機組的噴霧系統(tǒng)均為獨立系統(tǒng)。

噴淋水泵組由進(jìn)水手動球閥、多級水泵、進(jìn)出口管道等組成。多級水泵安裝在泵房內(nèi)，進(jìn)水口與除鹽水箱相連，在進(jìn)水管路上，配置DN100進(jìn)水不銹鋼管道、DN100手動球閥、DN100Y型過濾器。在多級水泵出水管路上配置DN100手動球閥、止回閥和電動調(diào)節(jié)閥。

噴霧系統(tǒng)的管道部分，包括了多級水泵出口處連接的DN100管道、沿立柱豎直接入空冷凝汽器平臺的主管道、在平臺上橫向安裝1根DN100的主管道。在橫向管道上，每座A型架處安裝1只三通，將三通連接在DN65手動球閥之后，再連接DN65電動球閥。在每列A型架內(nèi)部，安裝了分支管路，每臺機組共設(shè)6組分支管路。

噴霧裝置安裝于每根分支管路上，每臺機組噴淋分支管路為6組，同時運行。1臺空冷風(fēng)機上安裝4路噴淋分管路，在每個噴淋分支管路上安裝8只專用霧化噴嘴。布置噴嘴時，布置距離管束不能太近，經(jīng)測試，距管束約500mm為佳。距離太近，易使管束翅片結(jié)垢和腐蝕；如距離太遠(yuǎn)，達(dá)不到增濕降溫的目的。考慮噴嘴可能被堵塞，在噴嘴內(nèi)設(shè)有二次濾網(wǎng)。當(dāng)水壓不足時，水的霧化效果較差，所以，還在噴嘴內(nèi)設(shè)有水壓逆止門，當(dāng)水壓達(dá)到設(shè)計值時，水才以霧化形式噴出。噴嘴是噴霧降溫系統(tǒng)的關(guān)鍵部件，其性能直接影響整個系統(tǒng)的降溫效果。對噴嘴的基本要求是：噴霧效果好，噴水量省，噴射角大，噴射面積大，不易堵塞。［2］

通過試驗表明，螺旋圓錐實心噴嘴的噴霧效果較好，不僅解決了噴孔堵塞的問題，而且噴射角度大、射程遠(yuǎn)、穿透力強、重量輕，且一次性投資較低，是較理想的噴嘴型式。

系統(tǒng)控制裝置具有就地手動操作和遠(yuǎn)控操作功能。2臺機組配置1套程控柜，可實現(xiàn)噴霧水泵的啟?？刂?。泵前和泵后設(shè)置了壓力表，用于監(jiān)測泵前和泵后的進(jìn)出水壓力。在泵的出口處設(shè)置電動調(diào)節(jié)閥，可根據(jù)實際情況調(diào)節(jié)噴霧水的流量。在電動閥之后配置壓力變送器和流量計，其信號進(jìn)入中央集控室的DCS系統(tǒng)，實現(xiàn)對噴淋水壓力和流量的監(jiān)控，一旦出現(xiàn)異常，立即停泵。

此外，為提高系統(tǒng)的自動化程度，電廠可通過水泵的MCC柜實現(xiàn)DCS遠(yuǎn)程控制。當(dāng)水泵運行電流過大時，水泵的故障報警信號反饋至DCS，發(fā)出指令自動停止泵的運行。因此，運行時可無人值守，故障時能即時反饋信號。

2 間接空冷噴霧降溫系統(tǒng)

2.1 冷卻原理

當(dāng)環(huán)境溫度較高時，利用布置在空冷塔冷卻三角百葉窗內(nèi)的噴嘴，使水以霧化的形式噴淋在空冷塔散熱器的進(jìn)風(fēng)側(cè)，借助塔內(nèi)外的壓差和微風(fēng)的作用，水霧滴液在百葉窗內(nèi)旋轉(zhuǎn)前進(jìn)，霧化后的小水滴與空氣直接進(jìn)行熱交換，降低了散熱器入口空氣干球溫度至設(shè)計點溫度。而且，噴至散熱器翅片上的小水滴，還將與翅片直接進(jìn)行換熱，小水滴在散熱器表面的蒸發(fā)吸熱，加強了散熱器的換熱效率。

通過水的霧化作用，降低了循環(huán)冷卻水溫，達(dá)到了提高機組出力的目的。

2.2 設(shè)計實例

2.2.1 設(shè)計概況

以山西某間冷項目2×350MW空冷機組噴霧系統(tǒng)為例。該機組采用表凝式間接空冷系統(tǒng)，每臺機組汽動給水泵的小機排汽進(jìn)入主機表凝式間接空冷系統(tǒng)進(jìn)行冷卻。2機組共用一座自然通風(fēng)冷卻塔（即兩機一塔），循環(huán)水系統(tǒng)采用單元制?？绽渖崞鞔怪辈贾迷诳绽渌鈬?，2機組的冷卻扇為交錯布置。

鑒于空冷機組安全度夏是個非常嚴(yán)峻的問題。經(jīng)測算，在夏季極端高溫時，環(huán)境溫度已超過TRL工況的設(shè)計溫度（32.5℃），已不能滿足系統(tǒng)對循環(huán)冷卻水降溫的要求，限制了機組帶滿負(fù)荷運行，機組負(fù)荷將由350MW被迫降至340MW，如果環(huán)境溫度繼續(xù)升高，機組的負(fù)荷將被限制在更低的范圍內(nèi)。當(dāng)環(huán)境溫度高于32.5℃，啟用噴霧系統(tǒng)，是解決機組安全度夏較理想的方法。

2.2.2 熱工設(shè)計計算

（1）設(shè)計要求

根據(jù)該地的氣象信息，夏季的極端高溫40℃，凝結(jié)水溫度最高達(dá)73℃，機組的最高背壓將達(dá)36 kPa，遠(yuǎn)超出夏季工況下的設(shè)計背壓（30kPa）。在夏季TRL工況下，大氣溫度為30℃，相對濕度為70.8%，大氣壓力為919.9hPa，距離空冷塔零米地面上方10m處的風(fēng)速為2.3m／s（測點距離空冷塔外界凈距20～40m的開闊地帶）。此時，每臺機組循環(huán)水量為37 100m3／h，空冷塔循環(huán)水的進(jìn)水溫度為64.3℃，出水溫度不大于53.1℃。噴霧降溫系統(tǒng)設(shè)計要求滿足冷卻水量為2×37 100m3／h，計算所得的散熱量為878.469MW。

（2）空冷塔的排風(fēng)空氣質(zhì)量流量的計算

根據(jù)該地區(qū)夏季室外空調(diào)設(shè)計的氣象條件，當(dāng)干球溫度為32.5℃時，可計算迎面風(fēng)速為2.3m／s的空冷塔進(jìn)風(fēng)空氣流量。

該空冷塔共有160個冷卻三角，每個冷卻三角迎風(fēng)面的長度為L＝2 000mm，高度為h＝26 000 mm。

計算迎風(fēng)面積A為：

10m高處的環(huán)境風(fēng)速為2.3m／s，計算空冷塔的進(jìn)風(fēng)空氣質(zhì)量流量：

式（2）中：

G——空冷塔的進(jìn)風(fēng)空氣質(zhì)量流量，kg／s；

ρ——空氣密度，取1.2kg／m3；

v——環(huán)境風(fēng)速，m／s；

A ——迎風(fēng)面積，m2。

（3）噴霧后進(jìn)塔熱平衡計算

噴霧降溫過程為等焓降溫過程。按照等焓加濕的原理，由于噴霧熱濕交換區(qū)域的面積較小，采用該地區(qū)夏季設(shè)計室外空調(diào)的氣象參數(shù)，1kg干球溫度32.5℃，相對濕度為65%。設(shè)定空氣經(jīng)過噴霧降溫后被等焓加濕的相對濕度為80%，相應(yīng)地，經(jīng)過噴霧降溫處理后，空氣溫度t2為25.6℃，有熱平衡公式為：

式（3）中：

Cpa——空氣比熱，取1.01kJ／kg.℃；

G ——空冷塔的進(jìn)塔空氣質(zhì)量流量，kg／s；

t1——噴霧前空氣溫度，℃；

t2——噴霧后空氣溫度，℃；

M ——噴霧水量，t／h；

γ——水的汽化潛熱，取2 500kJ／kg·℃。

根據(jù)式（3），代入數(shù)據(jù)計算噴霧水量M：

計算得噴霧水量 M＝64.1（kg／s）≈230（t／h）。

2.2.3 設(shè)計方案

優(yōu)選設(shè)計方案的原則，是在不增加總投資的情況下，對噴霧水量和水壓進(jìn)行優(yōu)化，盡量減少噴霧耗水量及噴霧泵的耗電量。根據(jù)該項目的實際情況，從技術(shù)與經(jīng)濟運行等方面考慮，設(shè)計了2個可選方案，如表2所示。

表2 間冷噴霧降溫系統(tǒng)設(shè)計方案對比表

從表2可知，間冷系統(tǒng)為自然通風(fēng)，過流風(fēng)速低，水轉(zhuǎn)換成水蒸汽的效率很低，約在60%，如采用低壓噴霧方式，則不利于節(jié)水。同時，大顆粒水粒滯留在管束翅片表面，容易引起積垢，長期使用后，積垢增加會影響換熱性能。此外，針對該項目，若采用低壓噴霧方式，則需要除鹽水量230t／h以上，該電廠的除鹽水產(chǎn)量無法滿足此要求。綜合考慮后，采用高壓噴霧方式是較理想且可行的解決方案。

2.2.4 技術(shù)經(jīng)濟分析

（1）節(jié)能減損

通過噴霧降溫系統(tǒng)，可提高空冷塔散熱器進(jìn)風(fēng)側(cè)的換熱性能，降低循環(huán)冷卻水進(jìn)出口溫度，增加機組出力和發(fā)電量，降低單位能耗。

（2）提高效益

對于1臺350MW的空冷機組，日投入運行5～6h，耗水量約為50～60t／h?？刹捎秒姀S現(xiàn)有的除鹽水系統(tǒng)，例如鍋爐給水、循環(huán)冷卻水等，這樣可節(jié)省初期投資，且降低了運行成本。噴霧系統(tǒng)的初投資可在2～3年收回。

2.2.5 工藝流程和主要系統(tǒng)設(shè)備

2.2.5.1 工藝流程

噴淋水源取自空冷塔內(nèi)循環(huán)水管道的冷卻水，由噴淋水泵將噴霧水升壓后，通過噴霧水的環(huán)形主管道送至各扇區(qū)，噴霧支管與環(huán)形管道相連，在散熱器百葉窗內(nèi)的每層支管上，布置4只高壓微細(xì)霧化噴嘴，霧化噴嘴內(nèi)配濾網(wǎng)。噴淋水以霧化的形式噴至空冷散熱器的進(jìn)風(fēng)側(cè)，借助塔內(nèi)外的壓差和微風(fēng)的作用，水霧在百葉窗內(nèi)旋轉(zhuǎn)前進(jìn)，產(chǎn)生了降溫增濕和強化傳熱的效果，從而降低了循環(huán)水溫度，達(dá)到了提高機組發(fā)電出力目的。間接空冷機組噴霧系統(tǒng)的工藝流程，如圖2所示。

2.2.5.2 主要系統(tǒng)設(shè)備

高壓噴霧降溫系統(tǒng)由高壓噴淋水泵站、噴霧主管道及其分支管道、噴霧裝置、電氣控制等四部分組成。噴淋水泵具有性能可靠、高壓揚程遠(yuǎn)、便于安裝等特點。水泵出口壓力5.5MPa，流量為60m3／h，水泵控制柜設(shè)置在水泵附近。噴淋泵的出口處設(shè)置有DN100止回閥和手動閘閥各1只，進(jìn)口處設(shè)置DN150手動閘閥和過濾器各1只。將噴淋水從循環(huán)水系統(tǒng)引出，1只泵對應(yīng)1個進(jìn)水管（設(shè)置有底閥）。1條供水管道連接2臺噴淋泵，在2臺水泵出口處各接有DN100手動閥門，管道經(jīng)手動閥門后再合并成一路，然后接入圍繞塔內(nèi)部的DN100環(huán)管。在各單元相應(yīng)位置引出支管與冷卻三角內(nèi)噴霧裝置連接，各單元支管上分別安裝有DN40閘閥1只。在每個扇區(qū)位置，引出支管，布置于每個立面底部。最后引出的噴嘴分支管路，在分支管路上連接噴嘴。在每個分區(qū)主管路上安裝手動球閥，用于隔離6個分區(qū)的噴霧管路。每2個扇區(qū)設(shè)置1個分區(qū)。當(dāng)氣溫不是很高時，可過分區(qū)操作，只開南部分區(qū)的噴霧裝置，當(dāng)氣溫較高時，可全開2～6個分區(qū)內(nèi)所有噴霧裝置。

噴嘴經(jīng)優(yōu)化設(shè)計后，采用了自帶濾網(wǎng)式高效空心錐形霧化噴嘴，噴嘴出口的霧化顆粒度小，一般在20μm以下，霧化效果比較理想。

2臺水泵共用1套控制柜，用于控制水泵的啟停，為了與相關(guān)系統(tǒng)互聯(lián)，預(yù)留了DCS接口，通過電廠中央集控室，實現(xiàn)遠(yuǎn)程監(jiān)控泵的啟停、故障報警、超壓保護(hù)等功能。

圖2 間接空冷噴霧系統(tǒng)主要工藝流程圖

3 設(shè)計方案的比較

通過對直接空冷機組和間接空冷機組不同應(yīng)用方式的分析和比較，優(yōu)選了較理想的設(shè)計方案。

（1）空冷機組配置了噴霧降溫系統(tǒng)，實際上是將干式冷卻節(jié)水的優(yōu)點與濕式冷卻降溫效果好的優(yōu)點有效地結(jié)合起來，提高了空冷系統(tǒng)的換熱能力，是實現(xiàn)空冷機組安全度夏的有效途徑和措施。同時，也不會影響電廠的正常生產(chǎn)，對環(huán)境沒有造成不利影響。

（2）由于噴霧降溫冷卻的原理是基于濕空氣的物理特性，故在相對濕度越小、越干旱的地區(qū)使用該噴霧系統(tǒng)，則降溫幅度越大，效果越明顯。

（3）噴霧水量的選取不僅與空冷島（塔）進(jìn)風(fēng)量、噴霧前后的進(jìn)風(fēng)環(huán)境溫度有關(guān)，而且與噴淋后的水膜厚度、噴霧泵的壓力和功率都有密切的關(guān)系。噴霧水量的計算和選取要合適，噴霧水量過小，則無法滿足噴霧系統(tǒng)降溫冷卻的需要，選值過大，會降低噴霧水膜的換熱效率，同時不利于節(jié)能和節(jié)水。

（4）直接空冷散熱器管束直接暴露在日光下，使用噴霧系統(tǒng)降溫系統(tǒng)，增強蒸發(fā)冷卻的效果十分明顯。間接空冷的散熱器管束依賴自然通風(fēng)進(jìn)行散熱，由于散熱器管束處于空冷塔內(nèi)，太陽光被塔身和百葉窗遮擋，噴霧后的蒸發(fā)冷卻效果，不如直接空冷的噴霧降溫效果。但對于間接空冷機組，如采用高壓噴霧系統(tǒng)，增強小水滴的霧化，可顯著提高噴霧降溫的效果。

4 設(shè)計方案的確定

確定噴霧降溫系統(tǒng)設(shè)計方案時，需綜合考慮空冷系統(tǒng)的整體工藝流程、結(jié)構(gòu)設(shè)計、電氣控制的設(shè)置等因素，因此，在確定實施噴霧系統(tǒng)方案之前，還需要重點解決某些方面的問題。

（1）需解決噴淋水源的問題，目前，大部分散熱器管束采用鋁管鋁翅片，故要求用二級除鹽水作為噴淋水，pH值7為宜，且不能有雜質(zhì)，否則易造成換熱管束和翅片結(jié)垢等不利影響。如果噴霧系統(tǒng)連續(xù)運行5～6h，每臺機組約需50～100m3／h的除鹽水供水量，還需考慮貯水能力和存放容積。

（2）需解決噴霧水泵的安裝位置和電源，對于間冷機組，還需要確認(rèn)塔內(nèi)有布置噴淋泵的安裝位置。

（3）需解決噴霧管道分支管路在空冷散熱器內(nèi)安裝和固定點的問題。

（4）噴霧系統(tǒng)在運行中需進(jìn)行排水。在設(shè)計時，應(yīng)在噴霧管道的最低點，設(shè)置排水閥或與空冷系統(tǒng)的排水溝渠相連通。

5 結(jié) 語

夏季過后，噴霧降溫系統(tǒng)不再使用，為保證系統(tǒng)在冬季不被凍壞，需做好越冬準(zhǔn)備工作。應(yīng)關(guān)閉噴霧系統(tǒng)水箱的總進(jìn)水閥，打開噴霧系統(tǒng)內(nèi)所有的手動閥門及排水閥，排空系統(tǒng)管路內(nèi)的余水，然后，再關(guān)閉全部的手動閥門，確認(rèn)準(zhǔn)備過冬的各個步驟已完成。