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    高速列車內(nèi)地板隔音墊聲學(xué)特性的研究

    2014-12-05 11:55:00于金朋劉小霞黃雪飛張慶剛陳麗雯
    噪聲與振動(dòng)控制 2014年4期
    關(guān)鍵詞:計(jì)權(quán)隔音隔聲

    于金朋,劉小霞,黃雪飛,張慶剛,陳麗雯

    (1.西南交通大學(xué) 牽引動(dòng)力重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,成都 610031;2.唐山軌道客車有限責(zé)任有限公司 產(chǎn)品技術(shù)研究中心,河北 唐山 063035)

    從2008年京津城際高速鐵路聯(lián)試聯(lián)調(diào)開始,幾乎每條新開通的高鐵線路和新開發(fā)的高速列車均開展了系列的振動(dòng)噪聲科學(xué)試驗(yàn),對(duì)車內(nèi)噪聲的聲源識(shí)別、噪聲水平、分布和頻譜特性均有測(cè)試記錄與分析。西南交通大學(xué)牽引動(dòng)力國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室測(cè)試了不同運(yùn)行速度下速列車的車內(nèi)噪聲,并基于聲品質(zhì)響度指標(biāo),評(píng)價(jià)了高速列車車內(nèi)噪聲環(huán)境,結(jié)果表明,車內(nèi)噪聲問題較顯著,為提升司乘人員的乘坐舒適性,需進(jìn)一步優(yōu)化高速列車的減振降噪控制措施[1,2]。針對(duì)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)高速列車車內(nèi)噪聲兩端大中間小的縱向分布特性,YuYu等[3]基于統(tǒng)計(jì)能量分析法建立了高速列車車內(nèi)噪聲預(yù)測(cè)模型,分析了高速列車端部噪聲的傳遞路徑和輸入能量貢獻(xiàn)量,結(jié)果表明,端部地板結(jié)構(gòu)對(duì)其車內(nèi)噪聲影響顯著,提高內(nèi)地板隔聲量能較有效地降低該區(qū)域的車內(nèi)噪聲。為此,針對(duì)高速列車內(nèi)地板結(jié)構(gòu),研究不同內(nèi)地板材料和幾何參數(shù)對(duì)其隔聲特性的影響,具有重要的工程意義。尤其是在車內(nèi)噪聲特性已知的情況下,可以進(jìn)一步有針對(duì)性地對(duì)車內(nèi)噪聲顯著頻段進(jìn)行地板隔聲量?jī)?yōu)化設(shè)計(jì),有的放矢的降低車內(nèi)噪聲水平[4,5]。

    典型高速列車內(nèi)地板結(jié)構(gòu)從上往下,由地板布、三明治夾芯板、隔音墊三部分組成,屬于多層復(fù)合板結(jié)構(gòu)。對(duì)層狀復(fù)合板結(jié)構(gòu)聲學(xué)性能分析的方法有多種,其中傳遞矩陣法[6](Transfer Matrix Method)因其理論推導(dǎo)直觀、模型易于建立,且可用于分析均勻介質(zhì)和非均勻介質(zhì)構(gòu)成的任意有限厚度的分層介質(zhì),在分層介質(zhì)聲學(xué)特性分析中應(yīng)用較為廣泛。艾海峰等[7]用傳遞矩陣法研究了多層均質(zhì)復(fù)合板的聲透射性能。李海濤[8]等用傳遞矩陣法,推導(dǎo)了多層結(jié)構(gòu)的反射、透射吸聲計(jì)算公式,研究了水下典型復(fù)合層吸聲結(jié)構(gòu)在全入射角下的低頻聲學(xué)特性。

    本文將基于數(shù)值仿真,采用傳遞矩陣法,針對(duì)高速列車典型內(nèi)地板結(jié)構(gòu)中的關(guān)鍵部件—隔聲墊,計(jì)算分析隔音墊結(jié)構(gòu)、材料和厚度等關(guān)鍵參數(shù)對(duì)內(nèi)地板聲學(xué)性能的影響,為高速列車內(nèi)地板低噪聲設(shè)計(jì)和選材提供依據(jù)。

    1 模型驗(yàn)證

    本文采用傳遞矩陣法,基于ESI Nova 2010軟件分析平臺(tái),建立了由泡沫板和鋁板組成的層狀復(fù)合板結(jié)構(gòu)隔聲特性預(yù)測(cè)分析模型,幾何尺寸和材料參數(shù)參考文獻(xiàn)[6]。對(duì)其在500 Hz~9 000 Hz頻率范圍內(nèi)的頻率隔聲量進(jìn)行了計(jì)算,然后將計(jì)算值與其試驗(yàn)值[6]作比較,如圖1所示。結(jié)果表明,仿真與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,傳遞矩陣法能夠有效計(jì)算復(fù)合板隔聲特性。

    2 內(nèi)地板結(jié)構(gòu)隔聲計(jì)算模型

    采用與上述驗(yàn)證過的基于傳遞矩陣法的隔聲計(jì)算建模方法,建立高速列車內(nèi)地板結(jié)構(gòu)的隔聲計(jì)算模型。模型中,自上而下,由3 mm地板布、15 mm三明治夾芯板、5 mm隔音墊三部分組成,地板布密度為 100 kg/m3,楊氏模量為 2 000 N/m2,孔隙率為0.92;三明治夾芯板夾板密度為700 kg/m3,楊氏模量為69N/m2,泊松比為0.25,阻尼系數(shù)為0.01;三明治芯板蜂窩板密度48 kg/m3,楊氏模量為3×107N/m2,泊松比為0.2,阻尼系數(shù)為0.01;隔音墊密度1 100 kg/m3,楊氏模量為 2.3×109N/m2,泊松比為 0.49,阻尼系數(shù)為0.08。

    本文將對(duì)100 Hz~3 150 Hz頻率范圍內(nèi),內(nèi)地板結(jié)構(gòu)的頻率隔聲量和計(jì)權(quán)隔聲量進(jìn)行數(shù)值計(jì)算,將重點(diǎn)分析隔音墊不同材料參數(shù)、厚度對(duì)整個(gè)內(nèi)地板隔聲量的影響。

    3 隔音墊參數(shù)調(diào)研

    3.1 參數(shù)調(diào)研

    調(diào)查隔音墊不同材料參數(shù)、厚度,對(duì)內(nèi)地板隔聲量影響,分別考慮了,彈性模量、密度、阻尼系數(shù)不同及隨厚度變化下,內(nèi)地板隔聲量變化規(guī)律,如表1所示。地板布、三明治夾芯板參數(shù)固定。

    3.2 平均和計(jì)權(quán)隔聲量

    內(nèi)地板隔聲量計(jì)算結(jié)果如表2和圖2所示。圖2給出了隔音墊在不同材料參數(shù)(彈性模量、密度、阻尼系數(shù))、不同厚度下,內(nèi)地板計(jì)權(quán)隔聲量。

    圖2 內(nèi)地板計(jì)權(quán)隔聲量圖

    從圖2中可以看出:

    (1)改變隔音墊材料參數(shù)和厚度,內(nèi)地板計(jì)權(quán)隔聲量在18.3 dB和33.9 dB間變化;

    (2)有無隔音墊,內(nèi)地板隔聲量變化較大,當(dāng)鋪設(shè)1 mm隔音墊與無隔音墊比較,內(nèi)地板計(jì)權(quán)隔聲量提高約5 dB;

    (3)隔音墊材料參數(shù)對(duì)整個(gè)內(nèi)地板隔聲量影響不大,彈性模態(tài)改變一個(gè)數(shù)量級(jí),阻尼系數(shù)相差0.02,內(nèi)地板隔聲量幾乎無影響,密度降低約10%,隔聲量差異不超過1 dB;隔音墊密度越大,內(nèi)地板隔聲效果相對(duì)較好。(4)隔音墊厚度對(duì)整個(gè)內(nèi)地板隔聲量影響較大,隔音墊厚度每增加1 mm,內(nèi)地板隔聲量提高1 dB~3 dB。

    表1 隔音墊材料特性表

    表2 不同材料、厚度隔音墊下內(nèi)地板計(jì)權(quán)隔聲量 單位:dB

    3.3 頻率隔聲量

    3.3.1 材料參數(shù)對(duì)內(nèi)地板頻率隔聲量影響

    圖3給出了5 mm厚隔音墊,在不同材料參數(shù)下,內(nèi)地板的頻率隔聲量。

    從圖3中可以看出,等厚度隔音墊,改變隔音墊彈性模量、阻尼系數(shù)對(duì)整個(gè)內(nèi)地板隔聲特性幾乎無影響;隔音墊密度降低約10%,內(nèi)地板隔音量在各個(gè)頻段均降低約0.6 dB。

    3.3.2 隔音墊厚度對(duì)內(nèi)地板頻率隔聲量的影響

    為進(jìn)一步研究隔音墊厚度對(duì)內(nèi)地板隔聲量的影響,圖4給出了相同材料參數(shù)下(隔音墊1),隔音墊厚度0~8 mm變化時(shí),內(nèi)地板的頻率隔聲量。

    圖4 內(nèi)地板頻率隔聲量(同一材料,不同厚度)

    從圖4中可以看出,在材料參數(shù)為隔音墊1的條件下,改變隔音墊厚度,整個(gè)內(nèi)地板隔聲特性影響較大。尤其是1 mm~4 mm逐漸增加隔音墊厚度,內(nèi)地板各個(gè)頻率隔聲量提高2 dB~3 dB。

    4 結(jié)語

    研究隔音墊不同材料參數(shù)、厚度,對(duì)內(nèi)地板隔聲量的影響,分別考慮了,彈性模量、密度、阻尼系數(shù)不同及隨厚度變化下,內(nèi)地板隔聲量變化規(guī)律。

    改變隔音墊材料參數(shù)(彈性模量、密度、阻尼系數(shù))、厚度后,內(nèi)地板隔聲量仿真結(jié)果表明:

    圖3 內(nèi)地板頻率隔聲量(同一厚度:夾板1 mm厚)

    (1)改變隔音墊材料參數(shù)和厚度,內(nèi)地板計(jì)權(quán)隔聲量在18.3 dB和33.9 dB間變化;

    (2)有無隔音墊,內(nèi)地板隔聲量變化較大。當(dāng)鋪設(shè)1 mm隔音墊與無隔音墊比較,內(nèi)地板計(jì)權(quán)隔聲量提高約5 dB;

    (3)隔音墊厚度對(duì)整個(gè)內(nèi)地板隔聲量影響較大,隔音墊厚度每增加1 mm,內(nèi)地板計(jì)權(quán)隔聲量提高1~3 dB,尤其是1~4 mm逐漸增加隔音墊厚度,內(nèi)地板各個(gè)頻率隔聲量提高2 dB~3 dB;

    (4)隔音墊材料參數(shù)對(duì)整個(gè)內(nèi)地板隔聲量影響不大,彈性模態(tài)改變一個(gè)數(shù)量級(jí),阻尼系數(shù)相差0.02,內(nèi)地板隔聲量幾乎無影響。密度降低約10%,隔聲量差異不超過1 dB。隔音墊密度越大,內(nèi)地板隔聲效果相對(duì)越好。

    [1]張 偉,陳光雄,肖新標(biāo),金學(xué)松.高速列車車內(nèi)噪聲聲品質(zhì)客觀評(píng)價(jià)分析[J].鐵道學(xué)報(bào),2011,33(2):13-18.

    [2]ZHANG Jie,XIAO Xin-biao,JIN Xue-song.Interior sound quality of a high-speed train running at more than 300 km/h[A].STECH’12,Seoul,Korea,2012.

    [3]YU Yu,XIAO Xin-biao,JIN Xue-song,WANG Di,WANG Heng-yu.Prediction of interior noise in a cabin of high speed train using FE-SEA hybrid methods[C].Inter-Noise,2011,Osaka,Japan,2011.

    [4]黃 捷,崔宏飛,殷學(xué)文.城市軌道車輛車內(nèi)噪聲特性研究[J].噪聲與振動(dòng)控制,2010,30(2):62-65.

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    [6]J.F.Allard.Propagation of sound in porous mediamodelling sound absorbing materials-2ed[J].Elsevier Applied Science,London,2009.

    [7]艾海峰,陳志堅(jiān).斜入射下多層均質(zhì)復(fù)合板結(jié)構(gòu)的聲透射[J].哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào),2009,30(3):251-254.

    [8]海 濤,朱 錫,王 林,李永清.水下均勻復(fù)合層結(jié)構(gòu)的聲特性研究[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào),2008,30(6):106-10.

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