低壓配電干式變壓器燒損分析

白古月++王建武

摘 要：通過現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)和試驗(yàn)，分析了廣州地鐵五號(hào)線滘口站低壓配電干式變壓器燒損事故的原因。結(jié)果證明，由于低壓配電干式變壓器低壓繞組抽頭處絕緣質(zhì)量問題和操作過電壓導(dǎo)致變壓器燒損。提出了加強(qiáng)絕緣的改進(jìn)措施。

關(guān)鍵詞：干式變壓器 直流電阻 絕緣電阻 操作過電壓 絕緣下降

中圖分類號(hào)：TM4 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2014）10（a）-0069-02

1 事故經(jīng)過

2014年1月6日凌晨1點(diǎn)53分廣州地鐵五號(hào)線滘口站變電所（以下簡(jiǎn)稱變電所）內(nèi)2#干式變壓器上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B發(fā)生過流保護(hù)跳閘，電調(diào)報(bào)出故障后現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)104B開關(guān)過流保護(hù)動(dòng)作跳閘；變電所內(nèi)無明火，但有輕微燒焦味；2#動(dòng)力變低壓側(cè)A相繞組端頭有火燎痕跡，中性點(diǎn)同A相抽頭間絕緣已過熱碳化（見圖1）；撥除碳化層和未燒損的絕緣帶后，露出導(dǎo)線成裸銅狀，部分已熔斷（見圖2）；B、C兩相外觀完好，檢查后無發(fā)現(xiàn)異常。該變壓器型號(hào)為SC10-630/33，△-Y連接方式，容量630 kVA，江蘇華鵬變壓器有限公司生產(chǎn)。

2 事故處理

為盡快對(duì)事故進(jìn)行定性分析和處理，現(xiàn)場(chǎng)對(duì)該動(dòng)力變進(jìn)行以下試驗(yàn)，并對(duì)其上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B進(jìn)行錄波分析。

2.1 對(duì)燒損變壓器進(jìn)行直流電阻測(cè)量

直流電阻的測(cè)量是一項(xiàng)方便而有效的考察繞組絕緣和電流回路連接狀況的實(shí)驗(yàn)，能反映繞組焊接質(zhì)量、繞組匝間短路、繞組斷股或引出線折斷、分接開關(guān)及導(dǎo)線接頭接觸不良等故障，實(shí)際上它也是判斷各相繞組直流電阻是否平衡、調(diào)壓開關(guān)檔是否正確的有效手段。長(zhǎng)期以來，繞組直流電阻測(cè)量一直被認(rèn)為是考察變壓器絕緣的主要手段之一。

根據(jù)《電力設(shè)備預(yù)防性試驗(yàn)規(guī)程DL/T 596—1996》規(guī)定，1600 kVA及以下變壓器，各相線圈的直流電阻值相互間的差別應(yīng)不大于三相平均值的4%；線間差別一般應(yīng)不大于三相平均值的2%。

現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為：低壓側(cè)直流電阻A相：1.277毫歐；B相：0.713毫歐；C相：0.7113毫歐；根據(jù)所得實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)判斷，A相低壓繞組直阻偏大，為正常值的1.8倍，三相不平衡率為62.82%，直流電阻值不滿足規(guī)范要求標(biāo)準(zhǔn)。

2.2 絕緣電阻測(cè)量

絕緣電阻是指在絕緣結(jié)構(gòu)的兩個(gè)電極之間施加的直流電壓值與流經(jīng)該對(duì)電極的泄流電流值之比。試驗(yàn)測(cè)量繞組絕緣電阻時(shí)，采用兆歐表，依次測(cè)量個(gè)繞組對(duì)地和對(duì)其他繞組間絕緣電阻值。被測(cè)繞組各引出端應(yīng)短路，其余各非被測(cè)繞組應(yīng)短路接地。

試驗(yàn)要求絕緣電阻的測(cè)定試驗(yàn)應(yīng)盡量在油溫低于50 ℃時(shí)進(jìn)行，不同溫度下的絕緣電阻值可利用公式換算到同一溫度下。由于變電所室內(nèi)溫度恒定，且變壓器已停運(yùn)很長(zhǎng)時(shí)間，實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以同正常維護(hù)時(shí)的變壓器試驗(yàn)報(bào)告直接對(duì)比。實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)高壓側(cè)對(duì)低壓側(cè)絕緣電阻為245G，變比數(shù)據(jù)在正常范圍內(nèi)，但低壓側(cè)（A、B、C三相低壓側(cè)）對(duì)地絕緣電阻為0。

3 事故原因分析

以上實(shí)驗(yàn)得出的數(shù)據(jù)：變壓器A相低壓繞組直阻偏大，三相不平衡率為62.82%，不滿足直阻標(biāo)準(zhǔn)-相間差值小于平均值的2%；低壓側(cè)三相對(duì)地絕緣電阻均為0；觀察A相低壓側(cè)繞組抽頭處燒損嚴(yán)重。確定該變壓器不能投入使用。

3.1 操作過電壓

由該變壓器的上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B保護(hù)單元錄波情況（見圖3）可看出，變壓器受電時(shí)刻，操作過電壓致使電壓畸變，由此造成變壓器A相低壓側(cè)對(duì)地?fù)舸┒搪饭收稀舸┌l(fā)生時(shí)低壓側(cè)短路電流反應(yīng)至高壓側(cè)兩相，產(chǎn)生上圖所示的故障電流：A相80A、B相79A。104B過電流保護(hù)定值為31A，延時(shí)0.3s，因此104B開關(guān)保護(hù)跳閘。由于當(dāng)時(shí)處于環(huán)網(wǎng)切換中，可確定本次操作過電壓是由于線路上的斷路器合、拉閘所引起的。

3.2 變壓器低壓繞組抽頭和中性點(diǎn)間的絕緣質(zhì)量

測(cè)試變壓器低壓繞組抽頭與中性點(diǎn)（地）距離，發(fā)現(xiàn)其間距離小于4 mm，主要絕緣靠外層涂絕緣漆和無紡織布以及在不足4 mm的縫隙內(nèi)填充環(huán)氧樹脂（見圖4）。由現(xiàn)場(chǎng)情況判斷，變壓器A相繞組低壓繞組抽頭與中性點(diǎn)填充的環(huán)氧樹脂不完整，縫隙內(nèi)部存在絕緣薄弱點(diǎn)，在長(zhǎng)期的運(yùn)行后，其絕緣特性下降，導(dǎo)致了在這次受電過程中操作過電壓擊穿絕緣薄弱點(diǎn)。

4 結(jié)語

變壓器過電壓分為大氣過電壓和操作過電壓兩類，操作過電壓的數(shù)值一般為額定電壓的2～4.5倍，而大氣過電壓則可達(dá)到額定電壓的8～12倍。變壓器設(shè)汁的絕緣強(qiáng)度—般考慮能承受2.5倍的過電壓。超過2.5倍的過電壓會(huì)造成變壓器絕緣的損壞，降低變壓器使用壽命，嚴(yán)重的會(huì)引起絕緣擊穿。特別是變壓器存在絕緣薄弱點(diǎn)，即變壓器個(gè)別部位的絕緣等級(jí)不能承受2.5倍的過電壓的情況下，往往在出現(xiàn)較高操作過電壓時(shí)，該絕緣薄弱點(diǎn)會(huì)被擊穿，導(dǎo)致變壓器嚴(yán)重故障。

干式變壓器以其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)和免維護(hù)運(yùn)行特點(diǎn)受到歡迎，但其缺陷就是過載能力較差，容量偏小，制造工藝復(fù)雜，絕緣材料膨脹系數(shù)小。一旦出現(xiàn)故障，故障線包只能報(bào)廢，絕緣材料不能重復(fù)利用，因此，干式變壓器必須在出現(xiàn)問題之前進(jìn)行有效預(yù)防，在全線所有干式變壓器繞組抽頭與中性點(diǎn)距離較小部分涂刷絕緣漆以加強(qiáng)絕緣是必要之舉。

參考文獻(xiàn)

[1] 劉金亮.2起干式變壓器燒毀的原因分析及對(duì)策[J].電氣化鐵道，2011，5（2）：26-27.

[2] 李康，李娟.10 kV農(nóng)配網(wǎng)變壓器燒毀的原因及防護(hù)措施[J].中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品，2011，12（12）：122.endprint

摘 要：通過現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)和試驗(yàn)，分析了廣州地鐵五號(hào)線滘口站低壓配電干式變壓器燒損事故的原因。結(jié)果證明，由于低壓配電干式變壓器低壓繞組抽頭處絕緣質(zhì)量問題和操作過電壓導(dǎo)致變壓器燒損。提出了加強(qiáng)絕緣的改進(jìn)措施。

關(guān)鍵詞：干式變壓器 直流電阻 絕緣電阻 操作過電壓 絕緣下降

中圖分類號(hào)：TM4 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2014）10（a）-0069-02

1 事故經(jīng)過

2014年1月6日凌晨1點(diǎn)53分廣州地鐵五號(hào)線滘口站變電所（以下簡(jiǎn)稱變電所）內(nèi)2#干式變壓器上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B發(fā)生過流保護(hù)跳閘，電調(diào)報(bào)出故障后現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)104B開關(guān)過流保護(hù)動(dòng)作跳閘；變電所內(nèi)無明火，但有輕微燒焦味；2#動(dòng)力變低壓側(cè)A相繞組端頭有火燎痕跡，中性點(diǎn)同A相抽頭間絕緣已過熱碳化（見圖1）；撥除碳化層和未燒損的絕緣帶后，露出導(dǎo)線成裸銅狀，部分已熔斷（見圖2）；B、C兩相外觀完好，檢查后無發(fā)現(xiàn)異常。該變壓器型號(hào)為SC10-630/33，△-Y連接方式，容量630 kVA，江蘇華鵬變壓器有限公司生產(chǎn)。

2 事故處理

為盡快對(duì)事故進(jìn)行定性分析和處理，現(xiàn)場(chǎng)對(duì)該動(dòng)力變進(jìn)行以下試驗(yàn)，并對(duì)其上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B進(jìn)行錄波分析。

2.1 對(duì)燒損變壓器進(jìn)行直流電阻測(cè)量

直流電阻的測(cè)量是一項(xiàng)方便而有效的考察繞組絕緣和電流回路連接狀況的實(shí)驗(yàn)，能反映繞組焊接質(zhì)量、繞組匝間短路、繞組斷股或引出線折斷、分接開關(guān)及導(dǎo)線接頭接觸不良等故障，實(shí)際上它也是判斷各相繞組直流電阻是否平衡、調(diào)壓開關(guān)檔是否正確的有效手段。長(zhǎng)期以來，繞組直流電阻測(cè)量一直被認(rèn)為是考察變壓器絕緣的主要手段之一。

根據(jù)《電力設(shè)備預(yù)防性試驗(yàn)規(guī)程DL/T 596—1996》規(guī)定，1600 kVA及以下變壓器，各相線圈的直流電阻值相互間的差別應(yīng)不大于三相平均值的4%；線間差別一般應(yīng)不大于三相平均值的2%。

現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為：低壓側(cè)直流電阻A相：1.277毫歐；B相：0.713毫歐；C相：0.7113毫歐；根據(jù)所得實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)判斷，A相低壓繞組直阻偏大，為正常值的1.8倍，三相不平衡率為62.82%，直流電阻值不滿足規(guī)范要求標(biāo)準(zhǔn)。

2.2 絕緣電阻測(cè)量

絕緣電阻是指在絕緣結(jié)構(gòu)的兩個(gè)電極之間施加的直流電壓值與流經(jīng)該對(duì)電極的泄流電流值之比。試驗(yàn)測(cè)量繞組絕緣電阻時(shí)，采用兆歐表，依次測(cè)量個(gè)繞組對(duì)地和對(duì)其他繞組間絕緣電阻值。被測(cè)繞組各引出端應(yīng)短路，其余各非被測(cè)繞組應(yīng)短路接地。

試驗(yàn)要求絕緣電阻的測(cè)定試驗(yàn)應(yīng)盡量在油溫低于50 ℃時(shí)進(jìn)行，不同溫度下的絕緣電阻值可利用公式換算到同一溫度下。由于變電所室內(nèi)溫度恒定，且變壓器已停運(yùn)很長(zhǎng)時(shí)間，實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以同正常維護(hù)時(shí)的變壓器試驗(yàn)報(bào)告直接對(duì)比。實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)高壓側(cè)對(duì)低壓側(cè)絕緣電阻為245G，變比數(shù)據(jù)在正常范圍內(nèi)，但低壓側(cè)（A、B、C三相低壓側(cè)）對(duì)地絕緣電阻為0。

3 事故原因分析

以上實(shí)驗(yàn)得出的數(shù)據(jù)：變壓器A相低壓繞組直阻偏大，三相不平衡率為62.82%，不滿足直阻標(biāo)準(zhǔn)-相間差值小于平均值的2%；低壓側(cè)三相對(duì)地絕緣電阻均為0；觀察A相低壓側(cè)繞組抽頭處燒損嚴(yán)重。確定該變壓器不能投入使用。

3.1 操作過電壓

由該變壓器的上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B保護(hù)單元錄波情況（見圖3）可看出，變壓器受電時(shí)刻，操作過電壓致使電壓畸變，由此造成變壓器A相低壓側(cè)對(duì)地?fù)舸┒搪饭收?。擊穿發(fā)生時(shí)低壓側(cè)短路電流反應(yīng)至高壓側(cè)兩相，產(chǎn)生上圖所示的故障電流：A相80A、B相79A。104B過電流保護(hù)定值為31A，延時(shí)0.3s，因此104B開關(guān)保護(hù)跳閘。由于當(dāng)時(shí)處于環(huán)網(wǎng)切換中，可確定本次操作過電壓是由于線路上的斷路器合、拉閘所引起的。

3.2 變壓器低壓繞組抽頭和中性點(diǎn)間的絕緣質(zhì)量

測(cè)試變壓器低壓繞組抽頭與中性點(diǎn)（地）距離，發(fā)現(xiàn)其間距離小于4 mm，主要絕緣靠外層涂絕緣漆和無紡織布以及在不足4 mm的縫隙內(nèi)填充環(huán)氧樹脂（見圖4）。由現(xiàn)場(chǎng)情況判斷，變壓器A相繞組低壓繞組抽頭與中性點(diǎn)填充的環(huán)氧樹脂不完整，縫隙內(nèi)部存在絕緣薄弱點(diǎn)，在長(zhǎng)期的運(yùn)行后，其絕緣特性下降，導(dǎo)致了在這次受電過程中操作過電壓擊穿絕緣薄弱點(diǎn)。

4 結(jié)語

變壓器過電壓分為大氣過電壓和操作過電壓兩類，操作過電壓的數(shù)值一般為額定電壓的2～4.5倍，而大氣過電壓則可達(dá)到額定電壓的8～12倍。變壓器設(shè)汁的絕緣強(qiáng)度—般考慮能承受2.5倍的過電壓。超過2.5倍的過電壓會(huì)造成變壓器絕緣的損壞，降低變壓器使用壽命，嚴(yán)重的會(huì)引起絕緣擊穿。特別是變壓器存在絕緣薄弱點(diǎn)，即變壓器個(gè)別部位的絕緣等級(jí)不能承受2.5倍的過電壓的情況下，往往在出現(xiàn)較高操作過電壓時(shí)，該絕緣薄弱點(diǎn)會(huì)被擊穿，導(dǎo)致變壓器嚴(yán)重故障。

干式變壓器以其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)和免維護(hù)運(yùn)行特點(diǎn)受到歡迎，但其缺陷就是過載能力較差，容量偏小，制造工藝復(fù)雜，絕緣材料膨脹系數(shù)小。一旦出現(xiàn)故障，故障線包只能報(bào)廢，絕緣材料不能重復(fù)利用，因此，干式變壓器必須在出現(xiàn)問題之前進(jìn)行有效預(yù)防，在全線所有干式變壓器繞組抽頭與中性點(diǎn)距離較小部分涂刷絕緣漆以加強(qiáng)絕緣是必要之舉。

參考文獻(xiàn)

[1] 劉金亮.2起干式變壓器燒毀的原因分析及對(duì)策[J].電氣化鐵道，2011，5（2）：26-27.

[2] 李康，李娟.10 kV農(nóng)配網(wǎng)變壓器燒毀的原因及防護(hù)措施[J].中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品，2011，12（12）：122.endprint

摘 要：通過現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)和試驗(yàn)，分析了廣州地鐵五號(hào)線滘口站低壓配電干式變壓器燒損事故的原因。結(jié)果證明，由于低壓配電干式變壓器低壓繞組抽頭處絕緣質(zhì)量問題和操作過電壓導(dǎo)致變壓器燒損。提出了加強(qiáng)絕緣的改進(jìn)措施。

關(guān)鍵詞：干式變壓器 直流電阻 絕緣電阻 操作過電壓 絕緣下降

中圖分類號(hào)：TM4 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2014）10（a）-0069-02

1 事故經(jīng)過

2014年1月6日凌晨1點(diǎn)53分廣州地鐵五號(hào)線滘口站變電所（以下簡(jiǎn)稱變電所）內(nèi)2#干式變壓器上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B發(fā)生過流保護(hù)跳閘，電調(diào)報(bào)出故障后現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)104B開關(guān)過流保護(hù)動(dòng)作跳閘；變電所內(nèi)無明火，但有輕微燒焦味；2#動(dòng)力變低壓側(cè)A相繞組端頭有火燎痕跡，中性點(diǎn)同A相抽頭間絕緣已過熱碳化（見圖1）；撥除碳化層和未燒損的絕緣帶后，露出導(dǎo)線成裸銅狀，部分已熔斷（見圖2）；B、C兩相外觀完好，檢查后無發(fā)現(xiàn)異常。該變壓器型號(hào)為SC10-630/33，△-Y連接方式，容量630 kVA，江蘇華鵬變壓器有限公司生產(chǎn)。

2 事故處理

為盡快對(duì)事故進(jìn)行定性分析和處理，現(xiàn)場(chǎng)對(duì)該動(dòng)力變進(jìn)行以下試驗(yàn)，并對(duì)其上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B進(jìn)行錄波分析。

2.1 對(duì)燒損變壓器進(jìn)行直流電阻測(cè)量

直流電阻的測(cè)量是一項(xiàng)方便而有效的考察繞組絕緣和電流回路連接狀況的實(shí)驗(yàn)，能反映繞組焊接質(zhì)量、繞組匝間短路、繞組斷股或引出線折斷、分接開關(guān)及導(dǎo)線接頭接觸不良等故障，實(shí)際上它也是判斷各相繞組直流電阻是否平衡、調(diào)壓開關(guān)檔是否正確的有效手段。長(zhǎng)期以來，繞組直流電阻測(cè)量一直被認(rèn)為是考察變壓器絕緣的主要手段之一。

根據(jù)《電力設(shè)備預(yù)防性試驗(yàn)規(guī)程DL/T 596—1996》規(guī)定，1600 kVA及以下變壓器，各相線圈的直流電阻值相互間的差別應(yīng)不大于三相平均值的4%；線間差別一般應(yīng)不大于三相平均值的2%。

現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)為：低壓側(cè)直流電阻A相：1.277毫歐；B相：0.713毫歐；C相：0.7113毫歐；根據(jù)所得實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)判斷，A相低壓繞組直阻偏大，為正常值的1.8倍，三相不平衡率為62.82%，直流電阻值不滿足規(guī)范要求標(biāo)準(zhǔn)。

2.2 絕緣電阻測(cè)量

絕緣電阻是指在絕緣結(jié)構(gòu)的兩個(gè)電極之間施加的直流電壓值與流經(jīng)該對(duì)電極的泄流電流值之比。試驗(yàn)測(cè)量繞組絕緣電阻時(shí)，采用兆歐表，依次測(cè)量個(gè)繞組對(duì)地和對(duì)其他繞組間絕緣電阻值。被測(cè)繞組各引出端應(yīng)短路，其余各非被測(cè)繞組應(yīng)短路接地。

試驗(yàn)要求絕緣電阻的測(cè)定試驗(yàn)應(yīng)盡量在油溫低于50 ℃時(shí)進(jìn)行，不同溫度下的絕緣電阻值可利用公式換算到同一溫度下。由于變電所室內(nèi)溫度恒定，且變壓器已停運(yùn)很長(zhǎng)時(shí)間，實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以同正常維護(hù)時(shí)的變壓器試驗(yàn)報(bào)告直接對(duì)比。實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)高壓側(cè)對(duì)低壓側(cè)絕緣電阻為245G，變比數(shù)據(jù)在正常范圍內(nèi)，但低壓側(cè)（A、B、C三相低壓側(cè)）對(duì)地絕緣電阻為0。

3 事故原因分析

以上實(shí)驗(yàn)得出的數(shù)據(jù)：變壓器A相低壓繞組直阻偏大，三相不平衡率為62.82%，不滿足直阻標(biāo)準(zhǔn)-相間差值小于平均值的2%；低壓側(cè)三相對(duì)地絕緣電阻均為0；觀察A相低壓側(cè)繞組抽頭處燒損嚴(yán)重。確定該變壓器不能投入使用。

3.1 操作過電壓

由該變壓器的上級(jí)33 kV饋線開關(guān)104B保護(hù)單元錄波情況（見圖3）可看出，變壓器受電時(shí)刻，操作過電壓致使電壓畸變，由此造成變壓器A相低壓側(cè)對(duì)地?fù)舸┒搪饭收?。擊穿發(fā)生時(shí)低壓側(cè)短路電流反應(yīng)至高壓側(cè)兩相，產(chǎn)生上圖所示的故障電流：A相80A、B相79A。104B過電流保護(hù)定值為31A，延時(shí)0.3s，因此104B開關(guān)保護(hù)跳閘。由于當(dāng)時(shí)處于環(huán)網(wǎng)切換中，可確定本次操作過電壓是由于線路上的斷路器合、拉閘所引起的。

3.2 變壓器低壓繞組抽頭和中性點(diǎn)間的絕緣質(zhì)量

測(cè)試變壓器低壓繞組抽頭與中性點(diǎn)（地）距離，發(fā)現(xiàn)其間距離小于4 mm，主要絕緣靠外層涂絕緣漆和無紡織布以及在不足4 mm的縫隙內(nèi)填充環(huán)氧樹脂（見圖4）。由現(xiàn)場(chǎng)情況判斷，變壓器A相繞組低壓繞組抽頭與中性點(diǎn)填充的環(huán)氧樹脂不完整，縫隙內(nèi)部存在絕緣薄弱點(diǎn)，在長(zhǎng)期的運(yùn)行后，其絕緣特性下降，導(dǎo)致了在這次受電過程中操作過電壓擊穿絕緣薄弱點(diǎn)。

4 結(jié)語

變壓器過電壓分為大氣過電壓和操作過電壓兩類，操作過電壓的數(shù)值一般為額定電壓的2～4.5倍，而大氣過電壓則可達(dá)到額定電壓的8～12倍。變壓器設(shè)汁的絕緣強(qiáng)度—般考慮能承受2.5倍的過電壓。超過2.5倍的過電壓會(huì)造成變壓器絕緣的損壞，降低變壓器使用壽命，嚴(yán)重的會(huì)引起絕緣擊穿。特別是變壓器存在絕緣薄弱點(diǎn)，即變壓器個(gè)別部位的絕緣等級(jí)不能承受2.5倍的過電壓的情況下，往往在出現(xiàn)較高操作過電壓時(shí)，該絕緣薄弱點(diǎn)會(huì)被擊穿，導(dǎo)致變壓器嚴(yán)重故障。

干式變壓器以其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)和免維護(hù)運(yùn)行特點(diǎn)受到歡迎，但其缺陷就是過載能力較差，容量偏小，制造工藝復(fù)雜，絕緣材料膨脹系數(shù)小。一旦出現(xiàn)故障，故障線包只能報(bào)廢，絕緣材料不能重復(fù)利用，因此，干式變壓器必須在出現(xiàn)問題之前進(jìn)行有效預(yù)防，在全線所有干式變壓器繞組抽頭與中性點(diǎn)距離較小部分涂刷絕緣漆以加強(qiáng)絕緣是必要之舉。

參考文獻(xiàn)

[1] 劉金亮.2起干式變壓器燒毀的原因分析及對(duì)策[J].電氣化鐵道，2011，5（2）：26-27.

[2] 李康，李娟.10 kV農(nóng)配網(wǎng)變壓器燒毀的原因及防護(hù)措施[J].中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品，2011，12（12）：122.endprint