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    25MN壓力機(jī)立柱鑄造工藝設(shè)計(jì)

    2014-11-24 08:22:28遼陽(yáng)鍛壓機(jī)床股份有限公司遼寧111000張懷敏
    金屬加工(熱加工) 2014年3期
    關(guān)鍵詞:鐵液鑄型冒口

    遼陽(yáng)鍛壓機(jī)床股份有限公司(遼寧 111000)張懷敏

    我公司是鍛壓機(jī)床專(zhuān)業(yè)定點(diǎn)廠(chǎng),25MN壓力機(jī)(見(jiàn)圖1)是我公司自主研發(fā)的重點(diǎn)產(chǎn)品,其機(jī)身分為橫梁、立柱、底座三部分,其中立柱在工作過(guò)程中起支撐作用,承受高達(dá)40MN的頻繁沖擊,技術(shù)上對(duì)鑄件質(zhì)量要求很高,尤其是導(dǎo)軌處要求更為嚴(yán)格,鑄件時(shí)效處理后需進(jìn)行整體超聲波無(wú)損檢測(cè),此件具有較大的外形尺寸及重量,相對(duì)我公司的現(xiàn)有鑄造能力,是一個(gè)較大挑戰(zhàn)。下面簡(jiǎn)述其鑄造工藝設(shè)計(jì)過(guò)程。

    圖1 25MN壓力機(jī)

    一、鑄件結(jié)構(gòu)及工藝分析

    鑄件材質(zhì)為HT250,具有較大的外形尺寸:3010mm×1500mm×720mm,單件凈重8500kg。立柱是整個(gè)機(jī)床的重要件,其質(zhì)量是保證機(jī)床精度的首要因素。鑄造要求嚴(yán)格,尤其是導(dǎo)軌面,加工要求嚴(yán),質(zhì)量要求高,導(dǎo)軌面要求耐磨,此處也較厚大,表面粗糙度要求Ra達(dá)到3.2μm,不得有砂眼、夾砂、縮松及氣孔等鑄造缺陷,鑄件時(shí)效處理后需進(jìn)行整體超聲波無(wú)損檢測(cè),這樣就要求我們采用可行的鑄造工藝來(lái)保證鑄件質(zhì)量。將導(dǎo)軌面放到下部或側(cè)面,澆注鐵液沿導(dǎo)軌縱向流入,使之平穩(wěn)地充滿(mǎn)型腔,結(jié)合我公司的實(shí)際生產(chǎn)情況,采用表干型鑄造。

    二、分型面及加工余量的選擇

    25MN壓力機(jī)立柱結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜,砂芯較多,為保證鑄件質(zhì)量使金屬液體平穩(wěn)流入型腔,將立柱平置澆注,由于立柱結(jié)構(gòu)較復(fù)雜,砂芯又多,為保證鑄件質(zhì)量,且便于工人操作,盡可能地把砂芯放到下箱,這樣就把分型面確定在兩側(cè)砂芯的上平面,這樣兩側(cè)凸臺(tái)做成活塊,即可解決起模問(wèn)題。因?yàn)榱⒅鞘止ぴ煨?,單件小批生產(chǎn),所以采用灰鑄鐵的三級(jí)精度,根據(jù)鑄件在鑄型中的擺放位置和鑄件的最大尺寸,確定鑄件底面和側(cè)面的加工余量為10mm,留起模斜度為2mm。

    三、內(nèi)澆道的數(shù)量、類(lèi)型及位置的選擇

    1.內(nèi)澆道數(shù)量的選擇

    內(nèi)澆道的數(shù)量主要取決于鑄件結(jié)構(gòu)和合金的性質(zhì),內(nèi)澆道的數(shù)量多,能夠?qū)⒁后w金屬分散引入型腔,可以減少局部過(guò)熱,對(duì)消除熱裂、縮孔、粘砂等缺陷起著重要作用,但如果數(shù)目太多,又受到結(jié)構(gòu)所限,造型麻煩,增加了清理工作量,同時(shí)又增加了流動(dòng)阻力,因此選擇兩側(cè)對(duì)澆,每側(cè)4個(gè)內(nèi)澆道較好。

    2.澆注系統(tǒng)類(lèi)型的選擇

    澆注系統(tǒng)主要有三種形式,第一種是封閉式澆注系統(tǒng),即F直>F橫>F內(nèi),此類(lèi)型澆注系統(tǒng)內(nèi)澆道截面最小,在澆注時(shí)整個(gè)澆注系統(tǒng)很快流入金屬液,流入內(nèi)澆道的速度是由整個(gè)澆注系統(tǒng)的金屬壓頭所決定的,故流速較大,液態(tài)金屬流入型腔易發(fā)生噴射現(xiàn)象,液體產(chǎn)生飛濺、氧化和卷入氣體。第二種是開(kāi)放式澆注系統(tǒng),即F直<F橫<F內(nèi),這種澆注系統(tǒng)內(nèi)澆道截面最大,金屬液流入時(shí)速度最小,流動(dòng)平穩(wěn),沖擊較小,同時(shí)也不易產(chǎn)生飛濺、氧化和卷入氣體,但這種澆注系統(tǒng)除渣能力很差,鑄件易產(chǎn)生夾渣缺陷。第三種是半封閉式澆注系統(tǒng),即F橫>F直>F內(nèi),這種澆注系統(tǒng)橫澆道截面最大。由于直澆道較小,橫澆道較大,金屬液流動(dòng)平穩(wěn),且撇渣能力也較強(qiáng)。通過(guò)以上三種類(lèi)型澆注系統(tǒng)的比較,采用半封閉式澆注系統(tǒng)較為理想,它既避免了封閉式澆注系統(tǒng)的噴射、氧化和卷入氣體的缺點(diǎn),又解決了開(kāi)放式澆注系統(tǒng)撇渣能力差的不足,故選擇半封閉式澆注系統(tǒng)。

    3.澆注位置的選擇

    為保證導(dǎo)軌的質(zhì)量,能使鐵液沿著導(dǎo)軌縱向流入,選擇在兩側(cè)澆注為好;為造成立柱的順序凝固,內(nèi)澆道應(yīng)設(shè)在壁較厚處;另外,還不能妨礙鑄件的收縮,以免產(chǎn)生裂紋和變形;內(nèi)澆道的安放還要便于清理,這樣就將內(nèi)澆道設(shè)置在立柱兩側(cè)需機(jī)械加工面的厚壁處,立柱鑄造工藝如圖2所示。

    圖2 立柱鑄造工藝

    四、澆注系統(tǒng)尺寸的計(jì)算

    因已選擇了半封閉式澆注系統(tǒng),所以初步將澆道面積比定為F內(nèi):F直:F橫=1:1.2:1.4。立柱在鑄型中的位置如圖3所示。

    圖3 立柱在鑄型中的位置

    通過(guò)計(jì)算,內(nèi)澆道總截面積為87cm2,兩側(cè)各放置4道,每個(gè)內(nèi)澆道截面積約11cm2,取梯形截面尺寸為50/60mm×20mm;橫澆道總截面積為61cm2,取梯形截面尺寸為70/90mm×75mm(因橫澆道兩側(cè)分流,故計(jì)算時(shí)取1/2F內(nèi)的面積);直澆道截面積為52.2cm2,取φ80mm圓形截面。

    五、冒口位置、種類(lèi)及尺寸的確定

    1.冒口位置的確定

    金屬液流入型腔后,由于型壁的激冷作用,在型壁附近的金屬液體具有很大的過(guò)冷度n(見(jiàn)圖4),使之在型壁處產(chǎn)生大量的晶核,鑄型表面金屬的凝固產(chǎn)生了細(xì)晶區(qū),同時(shí)伴隨著體積的收縮,在凝固區(qū)液體的收縮就能從前沿液體中得到補(bǔ)充,伴隨溫度的降低,凝固從表層向內(nèi)部發(fā)展,最后在鑄件的較厚處或較高處易出現(xiàn)縮孔、縮松等缺陷。根據(jù)立柱的結(jié)構(gòu),將冒口放在兩側(cè),共5個(gè)冒口(見(jiàn)圖2)。

    圖4 熱分析冷卻曲線(xiàn)

    2.冒口種類(lèi)的選擇

    我們選用瓶形明冒口,因明冒口方便造型,又能通過(guò)冒口觀(guān)察液面上升情況,不受砂箱高度的限制,同時(shí)又能起到排渣、出氣的作用,但其保溫性差,可采用高溫鐵液點(diǎn)補(bǔ)冒口和撒發(fā)熱劑、保溫劑等來(lái)提高冒口的補(bǔ)縮率。由于瓶形冒口在相同體積下表面積最小,因此散熱慢,凝固時(shí)間就長(zhǎng),補(bǔ)縮效果也就越好。

    3.冒口尺寸的確定

    冒口的大小是根據(jù)被補(bǔ)縮部位的熱節(jié)圓直徑的大小來(lái)確定的,立柱的熱節(jié)圓如圖5所示。

    據(jù)兩側(cè)拉筋孔處熱節(jié)圓直徑,又要考慮到冒口根部的斷面寬度,確定為瓶形冒口,根部直徑為φ80mm。

    圖5 立柱熱節(jié)圓示意

    六、工藝措施

    (1)控制化學(xué)成分 此件材質(zhì)為HT250,鑄件目標(biāo)化學(xué)成分為:wC=2.8%~3.1%,wSi=1.2%~1.4%,wMn=1.0%~1.2%,wp<0.1%,wS<0.1%。即達(dá)到了鑄件的強(qiáng)度要求,又能在凝固時(shí)有較高的石墨化膨脹能力,減少鑄件產(chǎn)生縮孔、縮松傾向的可能性,為生產(chǎn)合格鑄件提供了前提條件。

    (2)控制澆注溫度 因我公司目前只有一個(gè)5t/h熔煉能力的沖天爐,前爐鐵液存儲(chǔ)量為2.5t,兩個(gè)5t澆包,立柱需澆注近10t的鐵液,要2h才能產(chǎn)出,而因前爐鐵液存儲(chǔ)量有限,先出爐的鐵液需在爐外靜置時(shí)間較長(zhǎng),如果鐵液溫降較多,就無(wú)法保證鑄件質(zhì)量。

    為保證鐵液溫度,我們采取了圖6所示的倒包澆注工藝,即一個(gè)澆包經(jīng)兩次出鐵接滿(mǎn)后保溫靜置,待第三次出鐵前將第一個(gè)澆包中的鐵液倒入第二個(gè)澆包中一半,第二個(gè)澆包溫度低,鐵液降溫快,所以鐵液一經(jīng)倒入第二個(gè)澆包后,立即用第三次剛出爐的高溫鐵液將其補(bǔ)滿(mǎn)后保溫靜置,第四次出鐵再將第一個(gè)澆包補(bǔ)滿(mǎn)靜置,出凈渣氣后,待溫度降至1310~1330℃時(shí)再澆注。經(jīng)這樣處理,兩包鐵液溫度比較接近,就不易產(chǎn)生冷隔缺陷,也不會(huì)產(chǎn)生因一包鐵液出爐時(shí)間過(guò)長(zhǎng),使溫度降低而達(dá)不到工藝要求的情況,防止了鑄件產(chǎn)生澆不足的可能性,因?yàn)殍F液靜置時(shí)間足夠長(zhǎng),就大大減少了因澆注溫度過(guò)高,金屬的總收縮量增加,吸氣增多,氧化嚴(yán)重,鑄件容易產(chǎn)生縮孔、縮松、粘砂、氣孔、粗晶等缺陷的機(jī)會(huì),這一因生產(chǎn)能力不足而采取的無(wú)奈之舉,不僅解決了不能生產(chǎn)較大噸位鑄件的難題,更實(shí)現(xiàn)了在保證足夠流動(dòng)性的前提下盡量降低澆注溫度,減少液態(tài)收縮,排凈渣氣,為獲得優(yōu)良鑄件打下了較好的基礎(chǔ)。

    圖6 倒包工藝

    (3)控制鑄型剛度 嚴(yán)格操作規(guī)程,在造型時(shí)嚴(yán)格要求,使每層填砂高度不許超過(guò)150mm,均勻舂實(shí),使型砂緊實(shí)度均勻一致,保證鑄件尺寸要求及外觀(guān)質(zhì)量。采用表干型鑄造,鑄型經(jīng)表層烘干,使鑄型表層水分減少,強(qiáng)度高,透氣性好,可避免由濕型而引起的一些鑄造缺陷如夾砂、氣孔、沖砂、粘砂等,又比干型成本低且效率高。

    (4)工藝方面 ①因此件采取的是頂注快澆工藝,鐵液上升速度快,不容易氧化,鐵液對(duì)型腔的烘烤時(shí)間短,減小涂層開(kāi)裂、脫落的可能性,減少鑄件夾渣等缺陷的產(chǎn)生;防止出現(xiàn)澆不足、冷隔缺陷;鑄件各部的溫度差小,防止裂紋發(fā)生;使型腔內(nèi)氣壓增大,氣體容易從鑄型向外排出,鑄件不容易產(chǎn)生氣孔等孔洞類(lèi)缺陷。②應(yīng)用8個(gè)冷筋出氣冒口,在澆注過(guò)程中起排氣作用,澆注近結(jié)束時(shí)起一定的補(bǔ)縮液體的作用,在澆注結(jié)束后調(diào)節(jié)鑄件中間部位的溫度場(chǎng),造成鑄件在凝固過(guò)程中脹縮同步的條件,提高了兩端冒口的補(bǔ)縮效率。③為保證鑄件在需要補(bǔ)縮之前冒口有足夠的高溫鐵液補(bǔ)縮,在澆注后不斷用高溫鐵液點(diǎn)補(bǔ)冒口,既保證補(bǔ)縮通道的暢通,又保證了補(bǔ)縮量。

    七、實(shí)踐效果

    25MN壓力機(jī)是我公司的新產(chǎn)品,要求非常嚴(yán)格,所以既要保證鑄件強(qiáng)度性能及外觀(guān)尺寸、質(zhì)量的要求,又要便于工人操作,采用半封閉式澆注系統(tǒng)、頂注快澆工藝、倒包澆注、冷筋出氣冒口與明頂冒口結(jié)合應(yīng)用等工藝,生產(chǎn)出的鑄件經(jīng)清理后外觀(guān)平整光滑,無(wú)粘砂、砂眼等缺陷,經(jīng)檢驗(yàn)化學(xué)成分、力學(xué)性能、外觀(guān)質(zhì)量均達(dá)到了技術(shù)要求,鑄件經(jīng)超聲波檢測(cè)無(wú)縮孔、縮松、冷隔、裂紋等缺陷,加工后(見(jiàn)圖7)也未發(fā)現(xiàn)任何鑄造缺陷,在熔煉能力不足的情況下,成功鑄造出高品質(zhì)、高工藝出品率的合格大型鑄件,證明工藝設(shè)計(jì)是成功的,實(shí)現(xiàn)了我公司在生產(chǎn)大型鑄件上的技術(shù)突破。

    圖7 立柱加工后狀態(tài)

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