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    雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機不同轉(zhuǎn)子元件混合性能的對比研究

    2014-11-23 10:51:56丁玉梅邵劍波楊衛(wèi)民
    中國塑料 2014年5期

    馬 昆,丁玉梅,邵劍波,楊衛(wèi)民,安 瑛

    (北京化工大學機電工程學院,北京100029)

    0 前言

    雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機是一種具有優(yōu)異的分散和分布混合性能的高分子材料混合設(shè)備,其可控變量多、適應性強,在聚合物共混、造粒等領(lǐng)域得到了廣泛應用[1]。雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機的混合性能與其轉(zhuǎn)子構(gòu)型、工藝參數(shù)等有關(guān),因此設(shè)計開發(fā)新型轉(zhuǎn)子元件具有重要的工程實際意義。

    目前,數(shù)值模擬方法越來越廣泛的用于研究高分子材料的加工成型過程及設(shè)備設(shè)計,且針對雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機混合過程的研究越來越多,這些研究主要集中在對雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機中聚合物熔體的流場進行分析并通過后處理統(tǒng)計得到剪切速率、混合指數(shù)、停留時間分布等參數(shù)并利用這些參數(shù)表征聚合物的混合性能[2-3],而專門針對轉(zhuǎn)子構(gòu)型的研究尚不多見。利用數(shù)值方法對不同構(gòu)型轉(zhuǎn)子的混合性能進行研究不僅能夠節(jié)約設(shè)計制造時間和成本,而且對于設(shè)計新型、高效轉(zhuǎn)子具有重要的指導意義。

    在雙螺桿擠出機中,通過在螺桿元件的螺棱上開設(shè)凹槽可以提高其分散混合能力,受螺桿元件的啟發(fā),在雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機的轉(zhuǎn)子螺棱上開設(shè)凹槽結(jié)構(gòu)能否同樣提高轉(zhuǎn)子元件的混合能力成為本文探索研究的一個重要目標。因此,本文在普通轉(zhuǎn)子的基礎(chǔ)上設(shè)計了2種不同構(gòu)型的轉(zhuǎn)子元件,即開槽螺棱轉(zhuǎn)子和階梯型螺棱轉(zhuǎn)子,以研究螺棱開槽、階梯螺棱這些結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)子元件的混合能力有何作用。本文利用聚合物加工分析軟件Polyflow,結(jié)合前人關(guān)于聚合物混煉設(shè)備混合性能的研究方法[4-9],在相同工藝條件下對不同構(gòu)型轉(zhuǎn)子元件中聚合物熔體的三維等溫流場以及混合過程進行了數(shù)值模擬,并進行了統(tǒng)計學分析,得到了累積最大剪切應力、混合指數(shù)和分離指數(shù)的分布曲線,并通過這些參數(shù)分析比較了不同構(gòu)型的轉(zhuǎn)子元件對雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機混合性能的影響,研究了轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)子元件混合性能的影響,為雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機中新型轉(zhuǎn)子元件的構(gòu)型設(shè)計提供一定的理論依據(jù)。

    1 模型建立

    1.1 幾何模型

    本文建立了3種不同構(gòu)型的轉(zhuǎn)子元件,分別命名為1#轉(zhuǎn)子、2#轉(zhuǎn)子和3#轉(zhuǎn)子,其中1#轉(zhuǎn)子為普通轉(zhuǎn)子、2#轉(zhuǎn)子為開槽螺棱轉(zhuǎn)子,3#轉(zhuǎn)子為階梯型螺棱轉(zhuǎn)子。3種轉(zhuǎn)子元件的三維模型和流道的三維模型如圖1所示。

    圖1 轉(zhuǎn)子元件和流道的三維模型Fig.1 3Dmodels of rotors and flow field

    轉(zhuǎn)子的幾何參數(shù)分別為:轉(zhuǎn)子頂徑45mm,轉(zhuǎn)子根徑32mm,混煉段長度122.5mm,螺棱導程225mm,頂峰位置距入口75mm,兩轉(zhuǎn)子中心距47mm,轉(zhuǎn)子相位角0°。其中,2#轉(zhuǎn)子的螺棱上開設(shè)有凹槽,凹槽由兩端轉(zhuǎn)子端面分別沿正、反螺棱間隔分布,凹槽間的軸向間隔距離為10mm,凹槽寬度為2mm,深度為2mm。3#轉(zhuǎn)子的螺棱為階梯型,在正向螺棱段,階梯的高度由入口處轉(zhuǎn)子端面到頂峰位置逐漸增加,每段階梯長度為25mm,高度差為1mm,在反向螺棱段,階梯的高度由頂峰位置到出口處轉(zhuǎn)子端面逐漸減小,階梯的長度依次為17.5、15、15mm,高度差為1mm。機筒的斷面形狀及幾何尺寸如圖2所示,機筒內(nèi)徑48mm,長度122.5mm,在Gambit軟件中對模型進行網(wǎng)格劃分,轉(zhuǎn)子采用4面體網(wǎng)格,流道采用6面體網(wǎng)格。

    圖2 機筒的斷面形狀及幾何尺寸Fig.2 Section configuration and physical dimension of the barrel

    1.2 數(shù)學模型

    在進行三維流場計算時,考慮到熔體輸送的具體條件和聚合物的特性,做出以下假設(shè):(1)熔體為非牛頓流體;(2)流場為穩(wěn)定等溫流場;(3)流動為層流流動;(4)重力、慣性力遠小于黏滯力,可忽略不計;(5)流體為黏性不可壓縮流體;(6)流道壁面無滑移。根據(jù)以上假設(shè),流道內(nèi)熔體流動的連續(xù)性方程、動量方程、本構(gòu)方程可以簡化為:

    式中 u——速度向量,m/s

    p——壓力,Pa

    τ——應力張量,Pa

    η——表觀黏度,Pa·s

    D——變形速率張量,s-1本文模擬所用聚合物為高密度聚乙烯(PE-HD),其物料性能符合Cross模型:

    式中 η0——為零剪切速率黏度,Pa·s

    λ——自然時間,s

    n——非牛頓指數(shù)

    聚合物材料的物性參數(shù)分別取為:η0=37200Pa·s,λ=0.24,n=0.39。

    2 結(jié)果及討論

    為比較3種不同構(gòu)型轉(zhuǎn)子元件的混合性能,計算采用相同的工藝參數(shù):轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速300r/min、入口流量6×10-6m3/s,出口壓力為零。

    2.1 累積最大剪切應力

    剪切應力是判斷轉(zhuǎn)子元件分散混合能力的主要標準,在流場中不同的物料所經(jīng)歷的剪切應力史不同,本文通過計算物料在流場中的累積最大剪切應力來表征3種轉(zhuǎn)子元件的分散混合能力。圖3所示為3種轉(zhuǎn)子元件流場中物料的累積最大剪切應力分布圖。

    圖3 3種轉(zhuǎn)子元件的累積最大剪切應力分布曲線Fig.3 Accumulative max shear stress distribution curves of the three rotors

    從圖3中可以看出,當累積最大剪切應力分布概率相同時,3種轉(zhuǎn)子元件所對應的累積剪切應力為:3#轉(zhuǎn)子<1#轉(zhuǎn)子<2#轉(zhuǎn)子,這說明分散混合能力由弱到強依次為:3#轉(zhuǎn)子<1#轉(zhuǎn)子<2#轉(zhuǎn)子。這是因為3#轉(zhuǎn)子的螺棱為階梯狀,相對于1#和2#轉(zhuǎn)子,3#轉(zhuǎn)子階梯處螺棱與機筒內(nèi)壁的間隙較大,物料承受的剪切應力較小,因而3#轉(zhuǎn)子的分散混合能力最弱。2#轉(zhuǎn)子的分散混合能力最強,這是由于2#轉(zhuǎn)子的螺棱上開設(shè)有凹槽,凹槽對物料的運動具有分流擾動作用,當物料流經(jīng)凹槽時,會增加物料流動的局部紊亂性,使物料有更多機會進入轉(zhuǎn)子螺棱與機筒內(nèi)壁的窄間隙從而經(jīng)受高剪切應力作用,進而得到良好分散。同時,由于凹槽的尺寸較小,當物料流經(jīng)時,受到強烈的剪切作用,從而增加了物料的局部剪切應力,使物料進一步分散。顯然,在轉(zhuǎn)子螺棱上開設(shè)凹槽有利于提高轉(zhuǎn)子元件的分散混合能力,而將轉(zhuǎn)子螺棱設(shè)計為階梯型則會大大降低轉(zhuǎn)子元件的分散混合能力。

    2.2 混合指數(shù)

    很多研究中提出,在聚合物共混過程中,拉伸應力的貢獻不容忽視,甚至比剪切應力的作用更大,為了比較不同構(gòu)型轉(zhuǎn)子元件中拉伸對分散混合的影響,采用混合指數(shù)(λ)來定量表征剪切和拉伸作用。λ=0表示純旋轉(zhuǎn)流動,λ=0.5表示純剪切流動,λ=1表示純拉伸流動。圖4所示為沿軸向直線(0,0,0)→(0,0,122.5)3種轉(zhuǎn)子元件的混合指數(shù)分布圖。

    圖4 3種轉(zhuǎn)子元件的混合指數(shù)曲線Fig.4 Mixing index curves of the three rotors

    從圖4中可以看出,物料從進入轉(zhuǎn)子混煉段到離開混煉段的過程中,不同位置的混合指數(shù)不同,3種轉(zhuǎn)子元件的混合指數(shù)值的變化范圍為0.4~0.9,且混合指數(shù)的值多在0.7以上,這說明在這3種轉(zhuǎn)子元件中拉伸作用所占的比例較大。在軸向距離為約30mm的位置時對應的混合指數(shù)的值突然下降,這是因為此位置對應著兩轉(zhuǎn)子螺棱嚙合位置,在嚙合區(qū)物料受到高剪切作用力,剪切作用所占比例急劇增大,從而使混合指數(shù)減??;3#轉(zhuǎn)子的混合指數(shù)最大,1#轉(zhuǎn)子和2#轉(zhuǎn)子的混合指數(shù)接近,這說明3#轉(zhuǎn)子中拉伸作用所占比例大于1#轉(zhuǎn)子和2#轉(zhuǎn)子,這是因為3#轉(zhuǎn)子的螺棱為階梯型,其螺棱與機筒內(nèi)壁的間隙較大,物料承受的剪切應力較低,承受高剪切應力作用的幾率較小,剪切作用所占比例較小。物料在大間隙段主要承受拖曳力,拖曳力由轉(zhuǎn)子和機筒內(nèi)壁面的速度差產(chǎn)生,每層物料受到相鄰層間物料的拖曳作用而拉伸變形,從而進行分散。由此可以看出,在螺棱上開槽對拉伸作用的影響不大。相對于普通轉(zhuǎn)子和開槽螺棱轉(zhuǎn)子,階梯型螺棱轉(zhuǎn)子中物料的分散更加依賴于拉伸作用。

    2.3 分離尺度

    分離尺度可以反映混合過程中物料分布的均勻程度,分離尺度越小,物料分布越均勻,因此用來表征軸向分布混合能力。圖5所示為沿軸向方向3種轉(zhuǎn)子元件的分離尺度分布圖。

    圖5 3種轉(zhuǎn)子元件的分離尺度曲線Fig.5 Separation scale curves of the three rotors

    從圖5中可以看出,隨著混合的進行,3種轉(zhuǎn)子元件對應的分離尺度曲線沿軸向先快速下降,后趨于平緩。在靠近出口位置,3種轉(zhuǎn)子元件的分離尺度為:1#轉(zhuǎn)子>3#轉(zhuǎn)子>2#轉(zhuǎn)子,說明3種轉(zhuǎn)子元件的軸向分布混合能力依次為:2#轉(zhuǎn)子>3#轉(zhuǎn)子>1#轉(zhuǎn)子。3#轉(zhuǎn)子的分離尺度曲線波動較大,這可能是由于其階梯型螺棱高度變化所致。2#轉(zhuǎn)子的分離尺度最小,其軸向分布混合能力最強,這是因為2#轉(zhuǎn)子螺棱上開設(shè)的凹槽破壞了流場的穩(wěn)定性,使物料更容易從螺棱一側(cè)進入螺棱另一側(cè),進行位置置換,從而使物料混合的更加均勻。在轉(zhuǎn)子螺棱上開設(shè)凹槽有助于提高轉(zhuǎn)子的軸向分布混合能力,而將轉(zhuǎn)子螺棱設(shè)計為階梯型對軸向分布混合能力的提高效果不明顯。

    3 結(jié)論

    (1)在分散混合性能方面,開槽螺棱轉(zhuǎn)子的分散混合能力最強,普通轉(zhuǎn)子次之,階梯型螺棱轉(zhuǎn)子的分散混合能力最弱;

    (2)在轉(zhuǎn)子螺棱上開設(shè)凹槽能夠增加物料流動的局部紊亂性,使物料有更多機會經(jīng)受高剪切應力作用,進而得到良好分散,而將轉(zhuǎn)子螺棱設(shè)計為階梯型會增大螺棱和機筒內(nèi)壁之間的間隙,從而減小物料承受的剪切應力;

    (3)相對于普通轉(zhuǎn)子和開槽螺棱轉(zhuǎn)子,階梯型螺棱轉(zhuǎn)子中提供的拉伸作用更大;

    (4)在分布混合性能方面,開槽螺棱轉(zhuǎn)子的分布混合能力最強,階梯型螺棱轉(zhuǎn)子和普通轉(zhuǎn)子的分布混合能力相差不大,在轉(zhuǎn)子螺棱上開設(shè)凹槽破壞流場的穩(wěn)定性并更利于物料進行位置置換,而將轉(zhuǎn)子螺棱設(shè)計為階梯型對轉(zhuǎn)子的軸向分布混合性能無明顯提高;

    (5)開槽螺棱轉(zhuǎn)子在分散和分布混合能力方面均優(yōu)于其他兩種轉(zhuǎn)子,需在后續(xù)研究中進一步研究凹槽寬度、深度、數(shù)量、間隔距離等幾何參數(shù)對轉(zhuǎn)子混合性能的影響,開發(fā)具有優(yōu)異性能的新型、高效轉(zhuǎn)子。

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