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    基于有限元的振動篩拓?fù)鋬?yōu)化分析

    2014-11-22 05:27:20閔慶新華北油田天成實(shí)業(yè)有限公司飛達(dá)公司河北滄州061000
    石油天然氣學(xué)報 2014年8期
    關(guān)鍵詞:模態(tài)有限元優(yōu)化

    閔慶新(華北油田天成實(shí)業(yè)有限公司飛達(dá)公司,河北 滄州 061000)

    鄧杰文(華北電力大學(xué)能源動力與機(jī)械工程學(xué)院,北京 100000)

    為了適應(yīng)石油工業(yè)生產(chǎn)發(fā)展需求,必須發(fā)展大型生產(chǎn)機(jī)械。振動篩是石油固控系統(tǒng)的主要設(shè)備之一,采用大型振動篩可以提高生產(chǎn)效率,降低生產(chǎn)成本[1]。然而,大型振動篩存在自身重量較大、振幅較低等問題,直接影響實(shí)際生產(chǎn)效率。筆者采用有限元方法對結(jié)構(gòu)進(jìn)行拓?fù)浞治?,并對?yōu)化后的結(jié)構(gòu)進(jìn)行靜態(tài)分析,對振動篩的優(yōu)化設(shè)計結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證,為大型振動篩的設(shè)計和優(yōu)化提供可靠的理論依據(jù)。

    1 拓?fù)鋽?shù)學(xué)模型

    在進(jìn)行連續(xù)結(jié)構(gòu)的實(shí)際優(yōu)化計算時,一般采用變密度法作為其理論依據(jù)。所謂變密度法[2]就是假設(shè)一種密度存在變化且不是均勻的理想材料,采用有限元網(wǎng)格劃分的方法將結(jié)構(gòu)體離散為有限數(shù)量的網(wǎng)格單元,然后對各個網(wǎng)格單元的密度進(jìn)行數(shù)值附加,將附加到網(wǎng)格單元上的密度值作為計算變量,則有:

    式中:Xe代表各個網(wǎng)格單元的相對密度;ρ0代表在計算域里的每個網(wǎng)格單元的附加密度值;ρ代表拓?fù)溆嬎阕兞俊.?dāng)各個網(wǎng)格單元的相對密度Xe=1時,說明該單元內(nèi)存在材料,因此將對該單元不做刪除只做加減處理;當(dāng)Xe=0時,說明該單元不存在材料,則對該單元進(jìn)行刪除處理。通過上述的判斷方法對網(wǎng)格單元進(jìn)行加減和刪除操作就完成了對結(jié)構(gòu)的拓?fù)溥^程,此外在進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化時,應(yīng)該盡可能使材料的相對密度為0或1并且分布在計算域內(nèi)。

    由于材料的相對密度只有0或1兩種數(shù)值,這就造成拓?fù)溆嬎阕兞喀巡淮嬖谶B續(xù)性,因此對應(yīng)的導(dǎo)數(shù)方程在連續(xù)變量優(yōu)化計算時是無法求解的。為使求解方程得以繼續(xù),須對方程進(jìn)行連續(xù)化[3]。

    式中:Ke為單元剛度,N/m;K0為單元固有剛度,N/m;p為懲罰因子。

    式中:C為柔順度;F為載荷矢量;K為位移矢量;D為變形位移矢量。

    對連續(xù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化時通常的計算目標(biāo)為柔順度最小,其中,柔順度數(shù)值為單元總應(yīng)變能數(shù)值大小,根據(jù)上述的計算目標(biāo),再將體積比作為約束條件,則有優(yōu)化計算的數(shù)學(xué)模型如式(4):求X =(X1,X2,…,Xn)T。

    式中:V為結(jié)構(gòu)的幾何體積;V0為結(jié)構(gòu)計算域內(nèi)的幾何體積;V1為單元密度比Xmin小的部分幾何體積;f為冗余材料與計算域內(nèi)材料的體積比;Xmin與Xmax分別為單元密度的最大值與最小值。

    2 振動篩有限元模型建立

    2.1 幾何模型與網(wǎng)格

    振動篩上安裝有2個電機(jī),電機(jī)內(nèi)各有1個質(zhì)量相等的偏心塊,工作時進(jìn)行同步反向旋轉(zhuǎn),產(chǎn)生的離心力相等。在各瞬間位置上,離心力沿振動方向的分力相加,而與振動垂直方向的分力互相抵消。因此激振器只在振動方向形成激振力,篩箱通過橡膠彈簧與機(jī)座架連接,使篩箱在激振力的作用下進(jìn)行往復(fù)直線運(yùn)動。

    有限元網(wǎng)格模型采用四面體與六面體混合網(wǎng)格劃分,部件的鏈接采用少量點(diǎn)約束算法進(jìn)行剛性鏈接,主要使用Rbe3-Hexa-Rbe3的焊接式鏈接以及 “綁定幾何體”接觸模式,有效地確保模型不會因?yàn)檫^多剛性鏈接而產(chǎn)生過剛。在模型結(jié)構(gòu)最小尺寸處應(yīng)該保證至少2個單元網(wǎng)格[4],網(wǎng)格情況如圖2,劃分完成后節(jié)點(diǎn)數(shù)為4034947個,網(wǎng)格單元數(shù)為2399270個。

    圖1 篩箱結(jié)構(gòu)

    圖2 篩箱網(wǎng)格

    2.2 約束與分析條件

    振動篩的箱體通過橡膠彈簧與機(jī)座支架連接,因此只需將篩箱上的8個橡膠彈簧與機(jī)座支架連接的端面進(jìn)行固定約束即可。根據(jù)設(shè)備實(shí)際材料進(jìn)行材料設(shè)置,材料參數(shù)如表1所示。

    表1 設(shè)備材料參數(shù)

    振動篩在穩(wěn)定工作狀態(tài)時,其激振力為-70kN到70kN區(qū)間內(nèi)正弦變化,方向沿振動方向。為了結(jié)合實(shí)際設(shè)備運(yùn)行情況,篩板上分布著物料,其重力分布為313.6N/m2。由于分析時考慮電機(jī)的重量,但不分析電機(jī)自身的形變,因此將電機(jī)考慮為一個重力作用于電機(jī)連接板上,電機(jī)重力為2402.96N。這樣去掉或者優(yōu)化不必要的網(wǎng)格,能夠大大提高計算效率。將電機(jī)作為質(zhì)量力添加約束如圖3所示。

    3 結(jié)果分析

    3.1 拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果

    由于該獨(dú)立分析將電機(jī)考慮為力,未考慮電機(jī)對梁的剛度影響,因此電機(jī)與支撐梁連接部分暫不考慮優(yōu)化。

    圖4為支撐梁密度分布,深色區(qū)域說明該位置存在優(yōu)化空間。圖5是拓?fù)溆嬎愠鰸M足強(qiáng)度需求時的理想優(yōu)化結(jié)果,考慮到加工工藝限制,對電機(jī)正下方做掏空處理,最多4個優(yōu)化孔。

    圖6為振動篩整體優(yōu)化結(jié)果,可以看出電機(jī)支撐梁與電機(jī)的連接板可以進(jìn)行優(yōu)化,支撐梁下方計算結(jié)果和圖5結(jié)果相符。兩側(cè)的側(cè)板加固板有低密度區(qū)域,說明該區(qū)域可以做優(yōu)化,計算結(jié)果表明在滿足強(qiáng)度條件的情況下加固板可以降低2mm厚度。

    圖3 電機(jī)支撐梁約束情況

    圖4 電機(jī)支撐梁的密度分布云圖

    圖5 電機(jī)支撐梁的優(yōu)化結(jié)果圖

    3.2 優(yōu)化校驗(yàn)

    基于拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果對原機(jī)構(gòu)進(jìn)行修改調(diào)整,并對改進(jìn)后的結(jié)構(gòu)進(jìn)行損傷檢查。

    圖7、8分別為優(yōu)化后與優(yōu)化前的損傷云圖,圖中篩板和擋板不在著色范圍,損傷檢查只是針對圖6顯示的結(jié)構(gòu)。優(yōu)化前的設(shè)備是已經(jīng)運(yùn)行設(shè)備,強(qiáng)度是符合要求的,因此只需要損傷情況和優(yōu)化前一致就說明優(yōu)化后強(qiáng)度合格;其次,拓?fù)鋬?yōu)化是以強(qiáng)度為目標(biāo)進(jìn)行計算的,因此,如果強(qiáng)度不達(dá)標(biāo),優(yōu)化結(jié)果是無解的。優(yōu)化前后損傷數(shù)值變化范圍相同,且在橡膠彈簧處變化區(qū)域面積基本一致,因此優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)符合設(shè)計強(qiáng)度要求。

    由于該振動篩工作時運(yùn)動軌跡是直線往復(fù)運(yùn)動,運(yùn)動過程存在一個工作頻率。如果設(shè)備的固有頻率接近工作頻率,就會產(chǎn)生共振,將會影響設(shè)備壽命和產(chǎn)出噪聲。通過現(xiàn)場應(yīng)用發(fā)現(xiàn),振動篩主要損壞位置在電機(jī)支撐梁,此時梁承受的靜力并未超過材料的屈服強(qiáng)度,因此對振動篩進(jìn)行模態(tài)分析是必要的。通過該計算設(shè)計出合理的結(jié)構(gòu),避免共振,提高設(shè)備壽命。圖9、10為振動篩優(yōu)化前后的一階模態(tài)圖,提取前六階模態(tài)為設(shè)備的固有模態(tài),優(yōu)化前后對比可得圖11。

    圖11優(yōu)化前后模態(tài)數(shù)值對比發(fā)現(xiàn)優(yōu)化后固有模態(tài)明顯提高,能有效改善設(shè)備在啟停機(jī)過程中的共振現(xiàn)象。此外,優(yōu)化后設(shè)備重量降低67.61kg,約為設(shè)備總重量7.2%,在滿足生產(chǎn)強(qiáng)度需求的情況下,降低了設(shè)備的生產(chǎn)成本。

    圖6 振動篩整體優(yōu)化結(jié)果圖

    圖7 振動篩優(yōu)化前損傷云圖

    圖8 振動篩優(yōu)化后損傷云圖

    圖9 振動篩優(yōu)化前一階模態(tài)

    圖10 振動篩優(yōu)化后一階模態(tài)

    4 結(jié)論

    1)基于變密度法對振動篩進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化,計算發(fā)現(xiàn)電機(jī)支撐梁和連接板有0密度區(qū)域,可以對該區(qū)域進(jìn)行材料去除處理,在側(cè)板加固板有低密度區(qū)域,將加固板厚度降低2mm。

    2)對振動篩強(qiáng)度計算發(fā)現(xiàn)設(shè)備損失云圖改進(jìn)前后變化不大,說明優(yōu)化后的振動篩強(qiáng)度滿足設(shè)計值。

    3)通過對比改進(jìn)前后的模態(tài)分析可以看出振動篩固有頻率明顯提高,投入生產(chǎn)中能很好地改善啟停機(jī)過程的共振現(xiàn)象,降低設(shè)備因振動疲勞產(chǎn)生的破壞。

    圖11 優(yōu)化前后模態(tài)數(shù)值對比

    [1]譚兆衡,國內(nèi)篩分設(shè)備的現(xiàn)狀和展望 [J].礦山機(jī)械,2009,(1):34~37.

    [2]Bendsoe M P,Sigmund O.Topology Optimization:Theory,methods and applications[M].New York:Springer,2003.

    [3]孟彩茹,李磊,馮忠緒,等 .振動篩的強(qiáng)度分析和壽命估算 [J].機(jī)械設(shè)計,2012,29(7):20~23.

    [4]李瑞明,郭連水 .復(fù)雜裝配體有限元網(wǎng)格生成方法的研究 [J].機(jī)械工程師,2007,(4):120~122.

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