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    測試壓裂分析方法在富縣探區(qū)的應用研究

    2014-11-09 11:42:44薛成國陳付虎張永春
    油氣藏評價與開發(fā) 2014年1期
    關鍵詞:濾失導數(shù)儲層

    薛成國,何 青,陳付虎,張永春,李 松

    (中國石化華北分公司工程技術研究院增產(chǎn)測試所,河南 鄭州 450006)

    低滲透儲層復雜的地質(zhì)條件導致大型水力壓裂措施難度日益增加,施工前的測試壓裂日益受到重視[1]。測試壓裂根據(jù)裂縫的延展情況可以分為泵入過程、閉合期、閉合后三個階段,如圖1所示[2]。測試壓裂的關鍵內(nèi)容是壓裂后的壓降分析,利用壓降曲線分析可以解釋有關參數(shù),如裂縫閉合壓力、閉合時間等以及根據(jù)壓力曲線的響應對儲層特征進行診斷。以測試壓裂壓降曲線分析數(shù)學模型為理論依據(jù),分析了與壓力相關的濾失的G函數(shù)及其疊加導數(shù)的變化特征,并對富縣探區(qū)兩口井進行了測試壓裂分析,對今后類似儲層的施工提供參考。

    圖1 測試壓裂過程示意圖Fig.1 Sketch map of test fracturing process

    1 測試壓裂壓降曲線分析數(shù)學模型

    1.1 G函數(shù)

    與傳統(tǒng)的G函數(shù)不同,Meyer在建立壓降曲線模型時,作了如下假設[3]:1)濾失系數(shù)隨壓力變化;2)停泵后,裂縫繼續(xù)在地層中延伸;3)冪律液以恒定排量注入對稱裂縫;4)注入過程中裂縫連續(xù)延伸;5)裂縫在不受支撐劑影響下自由閉合;6)考慮初濾失影響?;谝陨弦蛩亟⒌哪P透m用于對裂縫性儲層的評價。

    濾失面積和濾失系數(shù)隨時間的變化,并分別用參數(shù)αa和αc表示。其方程為如下形式:

    式中:θ為無因次時間;tp為泵注時間,min。

    1.2 G函數(shù)導數(shù)

    根據(jù)裂縫閉合過程中的質(zhì)量守恒方程以及G函數(shù)表達式(1),可得G函數(shù)的一階導數(shù)表達式為[4]:

    式中:ηs為裂縫閉合時的壓裂液效率;為tp時刻的裂縫凈壓力,MPa;?為泵注時變化的濾失系數(shù)與濾失面積之比。

    對裂縫性或多裂縫地層,濾失系數(shù)是一個壓差(裂縫中流體壓力與油藏壓力之差)函數(shù),假設為下式:

    當濾失與壓力無關時,αcp=0;當濾失與壓力相關時,αcp≠0;當濾失性能主要由濾餅性能控制時,αcp>0.2;主要由濾液黏度控制時;主要由地層流體壓縮性控制時,αcp≈1。

    由(2)式和(3)式可得:

    式(4)為G函數(shù)二階導數(shù)表達式,由式(4)可知,在停泵到裂縫閉合期間,當濾失系數(shù)與壓力有關時,,G函數(shù)的一階導數(shù)不為常數(shù),壓力與G的關系曲線是上凹的,G函數(shù)疊加導數(shù)曲線是上凸的;當濾失與壓力無關時,αcp=0,d2p(t)dG2=0,裂縫閉合期間為線性壓降變化,G函數(shù)的一階導數(shù)為常數(shù),反映在G函數(shù)疊加導數(shù)曲線為一通過原點的直線。

    2 典型G函數(shù)曲線分析

    圖2(a)至圖2(d)為四種典型的壓降曲線、G函數(shù)導數(shù)曲線及G函數(shù)疊加導數(shù)曲線[5-6]。

    圖2(a)代表一種正常濾失情況下的G函數(shù)導數(shù)及其疊加導數(shù)曲線圖。當在停泵期間裂縫面積是恒定值并且濾失是通過均質(zhì)的巖石基質(zhì)的時候,正常濾失特性會發(fā)生。根據(jù)G函數(shù)導數(shù)分析,當導數(shù)為常量并且該疊加導數(shù)曲線位于一條通過原點的直線上的時候,則表明是正常濾失。當疊加導數(shù)數(shù)據(jù)從該直線向下偏離的時候,裂縫閉合。

    圖2(b)代表與壓力相關的濾失情況。根據(jù)G函數(shù)導數(shù)分析,疊加導數(shù)曲線有一位于通過原點外推直線上方“凸起”的特征,表明壓力與濾失系數(shù)的依賴關系,此種情況經(jīng)常表示裂縫或裂隙開啟。疊加導數(shù)曲線頂峰端部與外推直線相交的點,表示了裂縫或裂隙的開啟,偏離外推直線的點為裂縫的閉合點,閉合點之前的一段時間內(nèi),濾失與壓力無關。

    圖2(c)代表壓降過程中人工裂縫高度的衰退。采用G函數(shù)導數(shù)分析,當疊加導數(shù)數(shù)據(jù)降到貫穿正常濾失數(shù)據(jù)的外推直線之下的時候,表明在停泵期間裂縫高度的衰退。當疊加導數(shù)數(shù)據(jù)從該直線向下偏離的時候,水力壓裂人工裂縫的閉合被識別。

    圖2(d)代表裂縫端部在停泵之后的繼續(xù)延伸。當疊加導數(shù)曲線與通過原點上方的外推直線重合時,表明裂縫端部的延伸。

    3 測試壓裂分析方法的應用

    圖2 測試壓裂診斷常見濾失類型Fig.2 Diagnosing common filtration type by test fracturing

    X1井及X2井分別為富縣探區(qū)的一口氣井及油井,其山西組氣層及長2油層垂深為3 070m及470m,分別于2009年11月及2012年6月進行了測試壓裂。根據(jù)上述數(shù)學模型及分析方法,利用FracPT模擬軟件對上述兩口井的測試壓裂結果進行分析。

    3.1 測試壓裂分析對儲層特征的診斷

    圖3為X1井山西組氣層及X2井長2油層Gdp/dG與G的關系曲線。

    由X1井壓降曲線及G函數(shù)疊加導數(shù)曲線(圖3(a))可看出,G函數(shù)疊加導數(shù)曲線呈現(xiàn)前部局部“上凸”的曲線形態(tài),由G函數(shù)導數(shù)及典型G函數(shù)曲線分析可知,X1井山西組氣層表現(xiàn)出隨壓力變化的濾失特征,這表明儲層天然裂縫較發(fā)育的特征。在凸起的末尾,疊加導數(shù)曲線與外插直線會合時被認定為是天然裂縫的張開,隨著壓裂液的不斷濾失,縫內(nèi)凈壓力逐漸下降,開啟的微裂縫又閉合,如圖3(a)中外插直線段的末尾所示。從圖3(a)中可以看出,在隨后的時間里G函數(shù)疊加導數(shù)的連續(xù)波動,疊加導數(shù)曲線表現(xiàn)為具有多個凸起和多個閉合點,說明不斷有天然裂縫開啟與閉合。根據(jù)X1井山西組氣層的微裂縫發(fā)育特征及其在壓力作用下的開啟特征,為充分利用壓裂過程中高壓條件下微裂縫開啟的有利時機,對此類儲層壓裂施工時考慮設置前置段塞,在對微裂縫暫堵降低濾失的同時,又使得天然裂縫能夠得到支撐,增加地層的滲流能力,壓裂完成后不僅水力裂縫得到了支撐,同時開張的水力裂縫也將被支撐。

    圖3 X1井山西組氣層及X2井長2油層Gdp/dG與G的關系曲線Fig.3 Gdp/dGand G relation curves of X1 well of shanxi gas reservoirs and X2 well of Chang-2 oil layer

    圖3(b)為X2井長2油層G函數(shù)疊加導數(shù)曲線圖,由圖3(b)可以看出,在停泵初期,G函數(shù)疊加導數(shù)曲線低于外插的標準濾失數(shù)據(jù)直線,即G函數(shù)疊加導數(shù)曲線在裂縫閉合點前呈現(xiàn)“下凹”形態(tài),由G函數(shù)導數(shù)及典型G函數(shù)曲線分析可知,這種現(xiàn)象象征著在停泵期間裂縫高度的衰退。這是由于裂縫高度延伸至較高應力的隔層區(qū)域,在停泵期間,較高應力隔層區(qū)域內(nèi)的裂縫首先閉合,導致裂縫高度衰減,隨后砂巖層內(nèi)的裂縫得到閉合,在開始時裂縫的濾失速率是常數(shù)比較低,當裂縫高度收縮到產(chǎn)層之后,濾失速率增大。當疊加導數(shù)曲線從該直線向下偏離時,說明水力壓裂裂縫完全閉合。根據(jù)X2井長2油層的測試壓裂分析結果,建議在對該類儲層進行主壓裂時要采用變排量壓裂施工工藝,盡量控制儲層縫高,避免裂縫延伸到隔層區(qū)域。

    3.2 閉合時間及閉合壓力的確定

    閉合壓力pc是指裂縫閉合時液體的壓力,此時距停泵時的時間定義為裂縫閉合時間tc[7]。由于裂縫閉合時,裂縫內(nèi)流體流入地層的流態(tài)發(fā)生改變,因此,裂縫閉合前后流體的濾失規(guī)律會發(fā)生變化,壓力的變化就會有波動,因此,在壓力時間曲線上會出現(xiàn)較為明顯的“拐點”,拐點處的時間及對應的壓力即確定為閉合時間和閉合壓力。然而由于許多非理想因素的影響,壓力時間曲線可能會根本沒有明顯的斜度變化,可以用G函數(shù)導數(shù)或其疊加導數(shù)曲線來放大斜率的變化,從而得到裂縫的閉合時間和閉合壓力。

    根據(jù)以上理論,由圖3(a)可以看出,從停泵至測試壓裂結束的60分鐘內(nèi),X1井山西組氣層人工主裂縫沒有明顯閉合的現(xiàn)象。

    同理,由圖3(b)中可以看出X2井長2油層測試壓裂停泵之后,儲層的濾失由兩段與壓力無關的濾失過程組成,當?shù)诙纹x直線段時,裂縫閉合,此時對應的閉合應力梯度為0.014 MPa/m,閉合時間為17.1 min。

    4 結論

    1)利用G函數(shù)導數(shù)分析方法,分析了不同的儲層濾失情況下G函數(shù)導數(shù)及其疊加導數(shù)的變化特征,形成了利用測試壓裂壓降分析求解儲層參數(shù)及診斷儲層特征的方法。

    2)根據(jù)測試壓裂分析方法對富縣探區(qū)兩口井的測試壓裂結果進行分析,由兩口井壓降過程中G函數(shù)疊加導數(shù)響應特征,得出了兩口井的儲層特征,并對此類井今后的大型壓裂方案給出建議,同時根據(jù)測試壓裂分析得出了X2井長2油層的閉合壓力及閉合時間。

    3)建議對首次采用壓裂施工的儲層以及地質(zhì)條件較為復雜的儲層進一步進行測試壓裂,并根據(jù)測試壓裂結果精心設計或及時修正主壓裂施工參數(shù),確保施工順利。

    [1]張華麗,周繼東.小型壓裂分析在江蘇油田S20-26井的應用[J].復雜油氣藏,2009,2(3):73.

    [2]Said Benelkadi,Djebbar Tiab.Reservoir permeability determination using after-closure period analysis of calibration tests[R].Midland∶SPE 70062,2001∶1-10.

    [3]楊麗娜,陳勉,張旭東.小型壓裂理論模型進展綜述[J].石油鉆采工藝,2002,24(2):45-46.

    [4]談光敏.火山巖氣藏測試壓裂診斷及控制技術[J].斷塊油氣田,2009,16(3):99-100.

    [5]David P,Craig Michael J,Eberhard,et al.Adapting high permeability leakoff analysis to low permeability sands for estimating reservoir engineering parameters[R].Denver∶SPE 60291,2000∶1-9.

    [6]張旭東,陳勉,張國強,等.小型壓裂壓降分析新方法及其應用[J].江漢石油學院學報,2002,24(4):91.

    [7]趙志紅,郭建春,岳迎春,等.利用小型壓裂測試確定儲層滲透率[J].石油地質(zhì)與工程,2007,21(6)∶57.

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